玻璃纖維短切原絲氈、玻璃纖維短切原絲氈卷、玻璃纖維短切原絲氈的制造方法及汽車成 ...的制作方法
【專利摘要】一種玻璃纖維短切原絲氈，是使玻璃纖維短切原絲呈片材狀地堆積，由熱塑性樹脂的結合劑粘接的玻璃纖維短切原絲氈，其中，將具有平均長度為25.4～76.2mm的第一玻璃纖維短切原絲的短的短切原絲層；和具有平均長度為76.2～203.2mm的第二玻璃纖維短切原絲的長的短切原絲層層疊，前述第一玻璃纖維短切原絲的平均長度和前述第二玻璃纖維短切原絲的平均長度的差為25.4mm以上，相對于前述玻璃纖維短切原絲氈100質量份，前述短的短切原絲層為50～70質量份，前述長的短切原絲層為30～50質量份，前述玻璃纖維短切原絲氈的每單位面積的質量為180g/m2以下，基于JIS R3420測定的前述玻璃纖維短切原絲氈的燒失量不足10％。
【專利說明】
玻璃纖維短切原絲氈、玻璃纖維短切原絲氈卷、玻璃纖維短切 原絲氈的制造方法及汽車成形頂棚材料
技術領域
[0001] 本發(fā)明涉及使玻璃纖維短切原絲呈片材狀地堆積而由結合劑粘接的玻璃纖維短 切原絲氈、玻璃纖維短切原絲卷、玻璃纖維短切原絲氈的制造方法及汽車成形頂棚材料。
【背景技術】
[0002] 作為這樣的領域的技術文獻，已知日本特開平6-93546號公報。在此文獻中記載了 玻璃纖維短切原絲氈，所述玻璃纖維短切原絲氈通過將結合劑(粘合劑)散布在呈片材狀地 堆積的玻璃纖維短切原絲上，在將結合劑加熱熔化后進行冷卻固化，使玻璃纖維短切原絲 結合來制造。在此玻璃纖維短切原絲氈的制造方法中，在將長度3cm以上、不足8cm的短的玻 璃纖維短切原絲和長度8cm以上、不足15cm的長的玻璃纖維短切原絲均勻地分散后，由粘合 劑黏合。
[0003] 在先技術文獻 [0004] 專利文獻
[0005] 專利文獻1:日本特開平6-93546號公報

【發(fā)明內容】

[0006] 發(fā)明所要解決的課題
[0007] 在玻璃纖維短切原絲氈中，在謀求輕量化的同時，要求使強度提高。在以往的玻璃 纖維短切原絲氈中，將玻璃纖維短切原絲的長度一般作為2英寸(50.8mm)進行切斷，在輸送 方向的前后2個部位使相同量的玻璃纖維短切原絲下降堆積。在專利文獻1記載的以往技術 中，為使不同的長度的玻璃纖維短切原絲均勻地分散，在輸送方向前后2個部位以相同的方 法使玻璃纖維短切原絲下降。
[0008] 另外，玻璃纖維短切原絲氈作為呈卷狀地卷繞在卷芯上的玻璃纖維短切原絲氈卷 出廠流通。在從玻璃纖維短切原絲氈卷拉出玻璃纖維短切原絲氈使用時，由于若玻璃纖維 短切原絲氈破碎，則作業(yè)性降低，所以要求具有延伸性、難以分斷的玻璃纖維短切原絲氈。
[0009] 另外，玻璃纖維短切原絲氈，例如作為被層疊粘接在樹脂片材上的成形品的加強 材料利用。在玻璃纖維短切原絲氈中，若玻璃纖維短切原絲的分散不均勻，則在進行加壓成 形而加工成成形品時，在深拉深部等形狀變化的部分中，存在破碎或剛性降低的可能性。
[0010] 另外，若結合劑的附著量過多，則粘接部位過剩，在加壓成形后進行了冷卻時，存 在如下的可能性:在氈中出現(xiàn)薄的部分或出現(xiàn)硬的部分。因此，玻璃纖維短切原絲氈的表面 的形狀受到影響，在被層疊的表皮等上出現(xiàn)了皺褶，例如在作為汽車成形頂棚材料成形的 情況下，存在美觀降低的可能性。
[0011] 本發(fā)明的一個側面是鑒于上述問題點做出的發(fā)明，其目的是提供一種使單位面積 重量變小，在謀求輕量化的同時，即使使結合劑的附著量少也能使強度提高的玻璃纖維短 切原絲氈、玻璃纖維短切原絲氈卷、玻璃纖維短切原絲氈的制造方法及汽車成形頂棚材料。
[0012] 為了解決課題的手段
[0013] 本發(fā)明的一個側面是一種玻璃纖維短切原絲氈，所述玻璃纖維短切原絲氈是使玻 璃纖維短切原絲呈片材狀地堆積，由熱塑性樹脂的結合劑粘接的玻璃纖維短切原絲氈，其 特征在于，將具有平均長度為1~3英寸(25.4~76.2mm)的第一玻璃纖維短切原絲的短的短 切原絲層;和具有平均長度為3~8英寸(76.2~203.2mm)的第二玻璃纖維短切原絲的長的 短切原絲層層疊，前述第一玻璃纖維短切原絲的平均長度和前述第二玻璃纖維短切原絲的 平均長度的差為1英寸（25.4mm)以上，相對于前述玻璃纖維短切原絲氈100質量份，前述短 的短切原絲層為50~70質量份，前述長的短切原絲層為30~50質量份，前述玻璃纖維短切 原絲氈的每單位面積的質量為180g/m 2以下，基于JIS R3420測定的前述玻璃纖維短切原絲 毯的燒失量不足10 %。
[0014] 在有關本發(fā)明的一個側面的玻璃纖維短切原絲氈中，玻璃纖維短切原絲氈的每單 位面積的質量為180g/m2以下，單位面積重量小，能謀求輕量化。另外，玻璃纖維短切原絲氈 由于將具有平均長度為1~3英寸(25.4~76.2mm)的第一玻璃纖維短切原絲的短的短切原 絲層；和具有平均長度比第一玻璃纖維短切原絲長，其平均長度為3~8英寸（76.2~ 203.2mm)的第二玻璃纖維短切原絲的長的短切原絲層層疊，所以與以往相比，能謀求強度 的提高。另外，玻璃纖維短切原絲氈基于JIS R3420測定了的燒失量不足10%，結合劑的附 著量是與以往相比少的附著量。因此，玻璃纖維短切原絲氈使單位面積重量變小，能在謀求 輕量化的同時，即使使結合劑的附著量少也能使強度提高。
[0015] 另外，玻璃纖維短切原絲氈具備長的短切原絲層，所述長的短切原絲層具有平均 長度為3~8英寸(76.2~203.2mm)的第二玻璃纖維短切原絲。因此，在進行加壓成形而加工 成成形品時，能抑制在深拉深部等的形狀變化的部分中的破碎、剛性的降低。另外，由于結 合劑的附著量與以往相比少，所以防止了在氈中產生薄的部分，并且不過硬，具有適度的柔 軟性，所以作業(yè)性及加工性提高。
[0016] 另外，也可以是，相對于存在于前述玻璃纖維短切原絲氈中的前述結合劑100質量 份，存在于前述短的短切原絲層的前述結合劑為20~40質量份，存在于前述長的短切原絲 層的前述結合劑為60~80質量份。
[0017] 本發(fā)明的一個側面的玻璃纖維短切原絲氈卷是將上述的玻璃纖維短切原絲氈呈 卷狀地卷取到卷芯上的玻璃纖維短切原絲氈卷，其特征在于，前述長的短切原絲層被配置 在內側
[0018] 在本發(fā)明的一個側面的玻璃纖維短切原絲氈卷中，將長的短切原絲在卷芯的徑方 向配置在內側，將短的短切原絲層在卷芯的徑方向配置在外側。因此，長的一方的短切原絲 層由短的一方的短切原絲覆蓋，玻璃纖維短切原絲難以向外側突出。由此，在從玻璃纖維短 切原絲氈卷拉出玻璃纖維短切原絲氈時，能抑制短切原絲的掛住。因此，能防止玻璃纖維短 切原絲氈的綻開，防止破碎、脫線，抑制強度降低。另外，玻璃纖維短切原絲氈容易從玻璃纖 維短切原絲氈卷拉出，能使加工時的作業(yè)性提高。
[0019] 本發(fā)明的一個側面是一種玻璃纖維短切原絲氈的制造方法，是制造使被切斷成規(guī) 定的長度的玻璃纖維短切原絲呈片材狀地堆積，由熱塑性樹脂的結合劑粘接的玻璃纖維短 切原絲氈的方法，其特征在于，包括第一堆積工序、第二堆積工序、結合劑散布工序、加熱工 序和冷卻工序，在所述第一堆積工序中，由第一刀切斷玻璃纖維短切原絲，形成平均長度為 1~3英寸(25.4~76.2mm)的第一玻璃纖維短切原絲，使前述第一玻璃纖維短切原絲呈片材 狀地堆積，形成短的短切原絲層，在所述第二堆積工序中，由第二刀切斷玻璃纖維短切原 絲，形成平均長度為3~8英寸(76.2~203.2mm)的第二玻璃纖維短切原絲，使前述第二玻璃 纖維短切原絲呈片材狀地堆積在前述短的短切原絲層上，形成長的短切原絲層，在所述結 合劑散布工序中，向將前述短的短切原絲層及前述長的短切原絲層層疊了的層疊體上散布 熱塑性樹脂的結合劑，在所述加熱工序中，將存在于前述層疊體中的前述結合劑加熱熔化， 在所述冷卻工序中，在前述加熱工序后，將前述結合劑冷卻，將前述玻璃纖維短切原絲彼此 結合，前述第一玻璃纖維短切原絲的平均長度和前述第二玻璃纖維短切原絲的平均長度的 差為1英寸（25.4mm)以上，相對于前述玻璃纖維短切原絲氈100質量份，前述短的短切原絲 層為50~70質量份，前述長的短切原絲層為30~50質量份，前述玻璃纖維短切原絲氈的每 單位面積的質量為180g/m 2以下，基于JIS R3420測定的前述玻璃纖維短切原絲氈的燒失量 不足10%。
[0020] 根據(jù)本發(fā)明的一個側面的玻璃纖維短切原絲氈的制造方法，能制造使玻璃纖維短 切原絲氈的每單位面積的質量為180g/m2以下，單位面積重量小且謀求了輕量化的玻璃纖 維短切原絲氈。根據(jù)此制造方法，能制造如下的玻璃纖維短切原絲氈:其能使具有平均長度 為1~3英寸(25.4~76.2mm)的第一玻璃纖維短切原絲的短的短切原絲層;和具有平均長度 比第一玻璃纖維短切原絲長，其平均長度為3~8英寸(76.2~203.2mm)的第二玻璃纖維短 切原絲的長的短切原絲層層疊，與以往相比謀求了強度的提高。另外，由此制造方法制造的 玻璃纖維短切原絲氈能做成基于JIS R3420測定了的燒失量不足10%，使結合劑的附著量 與以往相比少的玻璃纖維短切原絲氈。因此，能制造使單位面積重量變小，在謀求輕量化的 同時，即使使結合劑的附著量少，也能使強度提高的玻璃纖維短切原絲氈。
[0021] 另外，在玻璃纖維短切原絲氈的制造方法中，優(yōu)選在前述冷卻工序后，還具有將前 述玻璃纖維短切原絲呈卷狀地卷取到卷芯上的卷取工序，在前述卷取工序中，以將前述長 的短切原絲層配置在內側的方式卷取。
[0022] 本發(fā)明的一個側面的汽車成形頂棚材料具備上述的玻璃纖維短切原絲氈;和被層 疊在前述玻璃纖維短切原絲氈上粘接的發(fā)泡樹脂片材。
[0023] 根據(jù)本發(fā)明的一個側面的汽車成形頂棚材料，由于具備上述的玻璃纖維短切原絲 氈，所以能在謀求輕量化的同時，使強度提高。另外，由于玻璃纖維短切原絲氈具備長的短 切原絲層，所述長的短切原絲層具有平均長度為3~8英寸(76.2~203.2mm)的第二玻璃纖 維短切原絲，所以在進行加壓成形而加工成成形品時，能抑制在深拉深部等的形狀變化的 部分中的破碎、剛性的降低。另外，由于結合劑的附著量與以往相比少，所以能防止在氈中 產生薄的部分，并且不過硬，具有適度的柔軟性。因此，能防止在被層疊在玻璃纖維短切原 絲氈上的表皮中出現(xiàn)皺褶。由此，作為汽車成形頂棚材料，能抑制損壞美觀的情況。
[0024]發(fā)明的效果
[0025] 根據(jù)本發(fā)明的一個側面，能在使單位面積重量變小而謀求輕量化的同時，即使使 結合劑的附著量少也能使強度提高。
[0026] 另外，根據(jù)本發(fā)明的一個側面，能消除玻璃纖維短切原絲的分散不良，防止加工時 的玻璃纖維短切原絲氈的破碎。
【附圖說明】
[0027] 圖1是表示有關實施方式的玻璃纖維短切原絲氈的圖。
[0028] 圖2是從卷芯的軸線方向表示有關實施方式的玻璃纖維短切原絲氈卷的圖。
[0029] 圖3是具備有關實施方式的玻璃纖維短切原絲氈的汽車成形頂棚材料的示意剖視 圖。
[0030] 圖4是表示有關實施方式的玻璃纖維短切原絲氈的制造工序的說明圖。
[0031] 圖5是從軸線方向表示刀輯的示意圖。
【具體實施方式】
[0032]為了實施發(fā)明的方式
[0033] 下面參照附圖，對有關本發(fā)明的玻璃纖維短切原絲氈、玻璃纖維短切原絲氈卷、玻 璃纖維短切原絲氈的制造方法及汽車成形頂棚材料的實施方式詳細地進行說明。
[0034] 如圖1~4所示，有關本實施方式的玻璃纖維短切原絲氈1，是由熱塑性樹脂的結合 劑3(參照圖4)使呈片材狀地堆積的多個玻璃纖維短切原絲2結合了的玻璃纖維短切原絲 氈。玻璃纖維短切原絲氈1，例如作為汽車成形頂棚材料31(參照圖3)中的加強材料利用。這 樣的玻璃纖維短切原絲氈1，每單位面積的質量為180g/m 2以下，優(yōu)選為20~150g/m2,更優(yōu)選 為40~120g/m2，特別優(yōu)選為40~100g/m 2，最優(yōu)選為45~95g/m2。另外，結合劑3的相對于玻 璃纖維短切原絲2的質量的比不足10wt%，優(yōu)選為8.0~9.9wt%，更優(yōu)選為8.5~9.5wt%。
[0035] 構成玻璃纖維短切原絲氈1的玻璃纖維短切原絲2,通過將從玻璃纖維錠(glass cake)4拉出的玻璃纖維束5切斷成規(guī)定的長度形成。作為玻璃纖維短切原絲2,使用平均長 度為1~3英寸(25.4~76.2mm)的第一玻璃纖維短切原絲2a和平均長度為3~8英寸(76.2~ 203.2mm)的第二玻璃纖維短切原絲2b。第一玻璃纖維短切原絲2a的平均長度優(yōu)選為1~2.5 英寸（25.4~63.5mm)，第二玻璃纖維短切原絲2b的平均長度優(yōu)選為3~5英寸（76.2~ 127.0mm)〇
[0036] 第二玻璃纖維短切原絲2b的平均長度比第一玻璃纖維短切原絲2a的平均長度長1 英寸(25.4mm)以上。若它們的平均長度的差在1英寸(25.4mm)以上，則與僅使用第一玻璃纖 維短切原絲2a的情況比較，玻璃纖維短切原絲氈1的強度顯著提高，另外，與僅使用第二玻 璃纖維短切原絲2b的情況比較，在玻璃纖維短切原絲氈1中的玻璃纖維短切原絲2的分散性 顯著提高的方面好。另外，因為它們的平均長度的差為1~2英寸(25.4~50.8mm)，這兼顧了 強度提高和分散性提高，所以優(yōu)選。進而，第一玻璃纖維短切原絲2a的平均長度和第二玻璃 纖維短切原絲2b的平均長度的平均值優(yōu)選為2~5英寸(50.8~127.0mm)，更優(yōu)選為2~3英 寸(50·8~76·2mm)〇
[0037] 玻璃纖維短切原絲氈1具有由第一玻璃纖維短切原絲2a構成的短的短切原絲層la 和由第二玻璃纖維短切原絲2b構成的長的短切原絲層lb。在玻璃纖維短切原絲氈1中，短的 短切原絲層la和長的短切原絲層lb在厚度方向層疊。
[0038] 另外，在將玻璃纖維短切原絲氈1加熱燒掉結合劑3后，在滿足下述的1)、2)及3)的 條件的情況下，玻璃纖維短切原絲氈1做成短的短切原絲層la和長的短切原絲層lb層疊而 構成的結構。1)在從一方的平面的最表層在厚度方向按順序抽出1〇〇根玻璃纖維短切原絲2 (組i)而計量其長度的情況下，在它們的長度的中央值正負0.5英寸（12.7mm)的范圍（范圍 i)內含有抽出的玻璃纖維短切原絲的90%以上。2)在從另一方的平面的最表層在厚度方向 按順序抽出100根玻璃纖維短切原絲2(組ii)而計量其長度的情況下，在它們的長度的中央 值正負0.5英寸（12.7mm)的范圍（范圍i i)內含有抽出的玻璃纖維短切原絲的90 %以上。3) 組i含有的其長度在范圍i內的玻璃纖維短切原絲（即，玻璃纖維短切原絲2a(2b))的平均長 度和組ii含有的其長度在范圍ii內的玻璃纖維短切原絲（即，玻璃纖維短切原絲2b(2a))的 平均長度滿足前述的條件。
[0039]相對于玻璃纖維短切原絲氈1的100質量份，短的短切原絲層la為50~70質量份， 長的短切原絲層lb為30~50質量份。
[0040] 平均長度是指被切斷后的玻璃纖維短切原絲2的長度的平均。短的短切原絲層la 含有的第一玻璃纖維短切原絲2a的長度的變動系數(shù)(長度的標準偏差/平均長度)優(yōu)選為 0.1以下。長的短切原絲層lb含有的第二玻璃纖維短切原絲2b的長度的變動系數(shù)優(yōu)選為0.1 以下。因為若長度的變動系數(shù)為0.1以下，則玻璃纖維短切原絲氈1的重量管理的精度提高， 所以優(yōu)選。
[0041] 作為第一玻璃纖維短切原絲2a及第二玻璃纖維短切原絲2b的組合，優(yōu)選2英寸 (50.8mm)和4英寸（101.6mm)的組合。另外，作為第一玻璃纖維短切原絲2a及第二玻璃纖維 短切原絲2b的組合，例如既可以是1英寸(25.4mm)和3英寸(76.2mm)的組合，還可以是其它 的組合。
[0042]作為玻璃纖維短切原絲2的支數(shù)，優(yōu)選為10~25tex。另外，為了使因玻璃纖維束的 切斷而產生的玻璃纖維短切原絲2的形成變得容易，玻璃纖維錠4的含有水分優(yōu)選為 5.0wt% 以下。
[0043]第一玻璃纖維短切原絲2a和第二玻璃纖維短切原絲2b的支數(shù)可以相同，也可以不 同，但從生產效率的觀點看，優(yōu)選它們的支數(shù)相同。
[0044] 另外，玻璃纖維短切原絲2的支數(shù)能與玻璃纖維短切原絲氈1的單位面積重量相應 地選擇。例如，在80g/m2以下的玻璃纖維短切原絲氈1中，優(yōu)選使用10~15tex的玻璃纖維短 切原絲2。因為玻璃纖維短切原絲2的支數(shù)在此范圍內，所以每單位重量的原絲數(shù)量增加，所 以能抑制玻璃纖維短切原絲氈1的孔眼。另一方面，在超過80g/m 2的玻璃纖維短切原絲氈1 中，從生產效率的觀點看，優(yōu)選使用15~25tex的玻璃纖維短切原絲2。
[0045] 另外，作為使玻璃纖維短切原絲2結合的結合劑3,使用不飽和聚酯樹脂等熱塑性 樹脂的粉末體。粉末體優(yōu)選重量平均粒徑為50~300μπι。結合劑3通過在170~280 °C的溫度 加熱20~70秒熔化，此后，通過被冷卻固化，將玻璃纖維短切原絲2彼此結合。
[0046] 另外，結合劑3在制造后的玻璃纖維短切原絲氈1中，被散布成結合劑3的相對于附 著了結合劑3的玻璃纖維短切原絲2的質量的比不足10wt%。結合劑3的相對于附著了結合 劑3的玻璃纖維短切原絲2的質量的比優(yōu)選為8.0~9.9wt%，更優(yōu)選為8.5~9.5wt%。在這 里，結合劑3的相對于附著了結合劑3的玻璃纖維短切原絲2的質量的比，與基于JISR3420測 定的玻璃纖維短切原絲氈1整體的燒失量的值實質上是等價的。另外，若在玻璃纖維短切原 絲氈1中含有l(wèi)〇wt%以上的結合劑3,則玻璃纖維短切原絲氈1過硬，成形性降低，存在產生 如下的問題的情況:容易產生成形品的顏色不均、皺褶。
[0047] 制造后的相對于存在于玻璃纖維短切原絲氈1中的結合劑3的100質量份，優(yōu)選存 在于短的短切原絲層la中的結合劑3為20~40質量份，存在于長的短切原絲層lb中的結合 劑3為60~80質量份。存在于長的短切原絲層lb中的結合劑3比短的短切原絲層la含有的結 合劑3多。在長的短切原絲層lb中存在多的結合劑3的情況下，長的短切原絲層lb含有的第 二玻璃纖維短切原絲2b每1根的結合劑3的粘接點數(shù)量存在得多。通過在與比短的短切原絲 層la含有的第一短切原絲多的原絲相互纏繞的第二玻璃纖維短切原絲2b中存在更多的結 合劑粘接點，能有效地提高多個玻璃纖維短切原絲2之間的連結，玻璃纖維短切原絲氈1的 強度提尚。
[0048] 圖2是從卷芯的軸線方向表示有關實施方式的玻璃纖維短切原絲氈卷的圖。如圖2 所示，玻璃纖維短切原絲氈1作為相對于卷芯22呈卷狀地卷繞的玻璃纖維短切原絲氈卷(下 面，稱為氈卷)21出廠。在氈卷21中，在徑方向，長的短切原絲層lb被配置在內側，短的短切 原絲層la被配置在外側。片材狀的玻璃纖維短切原絲氈1在下側配置短的短切原絲層la，在 它之上配置長的短切原絲層lb，在水平方向輸送，被卷取到配置在上方的卷芯22上。在圖示 的右方向輸送的玻璃纖維短切原絲氈1被卷取到繞逆時針旋轉的卷芯22上，長的短切原絲 層1 b被配置在徑方向的內側，短的短切原絲層1 a被配置在徑方向的外側。
[0049] 圖3是具備玻璃纖維短切原絲氈的汽車成形頂棚材料的示意剖視圖。汽車成形頂 棚材料31作為加強材料具備玻璃纖維短切原絲氈1。汽車成形頂棚材料31具備發(fā)泡樹脂片 材32和經玻璃纖維短切原絲氈1粘接在發(fā)泡樹脂片材32上的表皮33。作為發(fā)泡樹脂片材32， 例如能使用發(fā)泡聚氨酯材料。作為表皮33,例如能使用無紡布。
[0050] 在作為汽車成形頂棚材料31進行加工前，向玻璃纖維短切原絲氈1涂抹樹脂（例 如，異氰酸鹽），玻璃纖維短切原絲氈1成熟2~3日，成為半硬化狀態(tài)。
[0051] 將半硬化狀態(tài)的玻璃纖維短切原絲氈1在厚度方向配置在發(fā)泡樹脂片材32的兩 偵I將表皮33配置在成為汽車成形頂棚材料31的表(車室內）側的玻璃纖維短切原絲氈1的 表面上，進行加壓成形，由此，制造汽車成形頂棚材料31。玻璃纖維短切原絲氈1作為用于粘 接發(fā)泡樹脂片材32和表皮33的粘接劑發(fā)揮功能，并且作為用于使汽車成形頂棚材料31的強 度提尚的加強材料發(fā)揮功能。
[0052]作為汽車成形頂棚材料31使用的2張玻璃纖維短切原絲氈1，優(yōu)選都將短的短切原 絲層la配置在車室內側，將長的短切原絲層lb配置在其相反側。在加壓成形汽車成形頂棚 材料31時，通常陽模成為車室內側，陰模成為外側。即，向車室內側施加壓縮的應力，向外側 施加拉伸的應力。短的短切原絲層la含有的第一玻璃纖維短切原絲2a與長的短切原絲層lb 含有的第二玻璃纖維短切原絲2b比較，以其平均長度短為起因，由壓縮應力產生的變形量 少。因此，若將短的短切原絲層la向車室內側配置，則即使受到壓縮應力，深拉深部分等中 的皺褶的產生也被抑制。另一方面，長的短切原絲層lb含有的第二玻璃纖維短切原絲2b與 短的短切原絲層la含有的第一玻璃纖維短切原絲2a比較，以其平均長度長及每1根的結合 劑粘接點數(shù)量多為起因，拉伸強度優(yōu)異。因此，若將長的短切原絲層lb向外側配置，則即使 受到拉伸應力，深拉深部分等中的破碎的產生也被抑制。
[0053]接著，對有關本實施方式的玻璃纖維短切原絲氈1的制造方法進行說明。
[0054]如圖4所示，在有關本實施方式的玻璃纖維短切原絲氈1的制造方法中，首先，將從 多個玻璃纖維錠4拉出的玻璃纖維束5送入切斷裝置10,切斷成規(guī)定的長度，形成玻璃纖維 短切原絲2。切斷裝置10在由被配置在下方的第一傳輸機13進行的輸送方向，具有多個刀輥 lla、llb及橡膠輥12。如圖5所示，在刀輥lla、llb的外周，設置了用于將玻璃纖維束5切斷的 刀 llc〇
[0055] 被配置在輸送方向的前方的刀輥11a(前刀），作為將玻璃纖維束5切斷成平均長度 1~3英寸(25.4~76.2mm)而形成第一玻璃纖維短切原絲2a的第一刀發(fā)揮功能。在輸送方向 被配置在刀輥11a的方向的刀輥lib(后刀），作為將玻璃纖維束5切斷成平均長度3~8英寸 (76.2~203.2mm)而形成第二玻璃纖維短切原絲2b的第二刀發(fā)揮功能。
[0056] 通過將玻璃纖維束5送入旋轉的刀輥11a和橡膠輥12之間，將玻璃纖維束5連續(xù)地 切斷，形成第一玻璃纖維短切原絲2a。在這里，玻璃纖維束5與刀輥11a的在周方向的刀11c 的間隔相應地被切斷成平均長度1~3英寸(25.4~76.2mm)。由刀輥11a切斷了的第一玻璃 纖維短切原絲2a，向被配置在切斷裝置10的下方的第一傳輸機(堆積用皮帶傳輸機）13的皮 帶13a上落下。第一傳輸機13的皮帶13a以一定的速度進行周向轉動，從切斷裝置10落下的 第一玻璃纖維短切原絲2a在皮帶13a上堆積成均勻的片材狀。由此，使第一玻璃纖維短切原 絲2a堆積，形成短的短切原絲層la(第一堆積工序）。
[0057] 通過將玻璃纖維束5送入旋轉的刀輥lib和橡膠輥12之間，將玻璃纖維束5連續(xù)地 切斷，形成第二玻璃纖維短切原絲2b。在這里，玻璃纖維束5與刀輥lib的在周方向的刀11c 的間隔相應地被切斷成平均長度3~8英寸(76.2~203.2mm)。由刀輥lib切斷了的第二玻璃 纖維短切原絲2b向堆積在第一傳輸機13的皮帶13a上的第一玻璃纖維短切原絲2a上落下。 從切斷裝置10落下的第二玻璃纖維短切原絲2b在皮帶13a上的第一玻璃纖維短切原絲2a上 堆積成均勻的片材狀。由此，使第二玻璃纖維短切原絲2b堆積在短的短切原絲層la上，形成 長的短切原絲層lb(第二堆積工序）。
[0058]另外，在第一堆積工序及第二堆積工序中，使第一玻璃纖維短切原絲2a及第二玻 璃纖維短切原絲2b堆積成，第一玻璃纖維短切原絲2a的平均長度和第二玻璃纖維短切原絲 2b的平均長度的差為1英寸(25.4mm)以上，相對于玻璃纖維短切原絲氈1的100質量份，短的 短切原絲層la為50~70質量份，長的短切原絲層lb為30~50質量份，玻璃纖維短切原絲氈1 的每單位面積的質量為180g/m 2以下。
[0059]第一傳輸機13是在規(guī)定的輸送方向輸送玻璃纖維短切原絲2的部件，具有在傳輸 機的寬度方向延伸的4根驅動輥13b。在這些驅動輥13b的兩端，以構成將4根驅動輥13b作為 頂點的梯形形狀的方式各架設了 1條環(huán)形的輥鏈條13(：。2根輥鏈條13c分別與驅動輥13b兩 端的鏈輪部嚙合。2根輥鏈條13c之間由多個連結棒13d連結成梯子狀，從這些連結棒13d的 外側架設了環(huán)形的皮帶13a。
[0060] 在這樣構成的第一傳輸機13中，若任意1個驅動輥13b由未圖示的馬達旋轉驅動， 則車昆鏈條13c在規(guī)定的旋轉方向進行周向轉動。若連結棒13d與此輯鏈條13c-起進行周向 轉動，則連結棒13d上的皮帶13a進行周向轉動，將皮帶13a上面的玻璃纖維短切原絲2 (2a、 2b)朝向規(guī)定的輸送方向輸送。
[0061] 在第一傳輸機13的輸送方向，配置了與第一傳輸機13連接而形成玻璃纖維短切原 絲2的輸送路的第二傳輸機(結合劑散布用皮帶傳輸機）14。此第二傳輸機14是與第一傳輸 機13同樣的結構。第一傳輸機13的皮帶13a上的玻璃纖維短切原絲2,一面維持呈片材狀地 堆積的狀態(tài)一面被輸送到第二傳輸機14的皮帶14a上。
[0062] 在第二傳輸機14的上方及下方，配置了向玻璃纖維短切原絲2散布水的水散布機 15。水散布機15在皮帶14a上相對于呈片材狀地堆積的玻璃纖維短切原絲2均勻地散布水， 以便將上下兩面潤濕(水散布工序）。在這里，水散布機15調整水的散布量、散布狀態(tài)地進行 散布，以便附著在玻璃纖維短切原絲2上的水和玻璃纖維短切原絲2的質量的比（附著在玻 璃纖維短切原絲2上的水的質量/玻璃纖維短切原絲2的質量)成為30~90wt% (更優(yōu)選為50 ~80wt % )。通過這樣散布水，其水滴通過毛細管現(xiàn)象選擇性地配置在構成玻璃纖維短切原 絲氈1的玻璃纖維短切原絲彼此的交點上，結合劑3以被此水滴吸引的方式移動并配置。因 此，能有效地使結合劑3粘接在玻璃纖維短切原絲的交點上。
[0063] 另外，在第二傳輸機14的上方，配置了向玻璃纖維短切原絲2散布粉末狀的結合劑 3的結合劑散布機16。結合劑散布機16被配置在水散布機15的后方，對附著了水的玻璃纖維 短切原絲2均勻地散布結合劑3(結合劑散布工序）。在這里，結合劑散布機16調整結合劑3的 散布量、散布狀態(tài)地進行散布，以便制造后的結合劑3的相對于玻璃纖維短切原絲氈1中的 玻璃纖維短切原絲2的質量的比（結合劑3的質量/玻璃纖維短切原絲氈1的質量)不足10%。 結合劑3的散布量，優(yōu)選被調整成結合劑3的相對于玻璃纖維短切原絲2的質量的比為8.0~ 9.9wt %，更優(yōu)選調整成8.5~9.5wt %。在這里，結合劑3的相對于玻璃纖維短切原絲2的質 量的比能由基于JIS R3420的燒失量測定。另外，優(yōu)選調整結合劑3的散布量、散布狀態(tài)地進 行散布，以便相對于存在于玻璃纖維短切原絲氈1中的結合劑3的100質量份，存在于短的短 切原絲層la中的結合劑3成為20~40質量份，存在于長的短切原絲層lb中的結合劑3成為60 ~80質量份。
[0064] 另外，作為結合劑3的形狀，也能使用不是粉末狀而是纖維狀的形狀。由于被形成 為纖維狀的結合劑3難以從玻璃纖維短切原絲2的間隙掉落，能將離開的玻璃纖維短切原絲 2之間以比粉末狀的結合劑少的質量連接地粘接，所以在提高結合劑3的成品率方面是有利 的。另一方面，在不是以固體形狀而是作為乳狀液使用結合劑的情況下，抑制從玻璃纖維短 切原絲2的間隙的流出是困難的。
[0065] 在第二傳輸機14的輸送方向，配置了與第二傳輸機14連接而形成玻璃纖維短切原 絲2的輸送路的第三傳輸機(加熱用皮帶傳輸機）17。此第三傳輸機17與第一傳輸機13同樣， 第三傳輸機17具有在傳輸機的寬度方向延伸的4根驅動輥17b。在這些驅動輥17b的兩端，以 構成將4根驅動輥17b作為頂點的梯形形狀的方式各架設了一根環(huán)形的輥鏈條17(：。2根輥鏈 條17c分別與驅動輥17b兩端的鏈輪部嚙合。2根輥鏈條17c之間由多個連結棒17d連結成梯 子狀，從這些連結棒17d的外側架設了環(huán)形的皮帶17a。
[0066] 第二傳輸機14的皮帶14a上的玻璃纖維短切原絲2及結合劑3,一面維持分散成片 材狀的狀態(tài)一面向第三傳輸機17的皮帶17a上輸送。
[0067]在第三傳輸機17的途中，配置了用于加熱結合劑3的加熱裝置18。加熱裝置18將由 第三傳輸機17輸送來的玻璃纖維短切原絲2及結合劑3在170~280°C的溫度加熱20~70秒 (加熱工序）。通過此加熱，附著在玻璃纖維短切原絲2上的結合劑3熔化，進入玻璃纖維短切 原絲2彼此相接的部位。
[0068]在第三傳輸機17的輸送方向，配置了將皮帶17a上的玻璃纖維短切原絲2及結合劑 3拉入的上下一對冷卻輥19。由此冷卻輥19一面將玻璃纖維短切原絲2及結合劑3加壓成氈 狀一面進行冷卻(冷卻工序）。通過此冷卻，熔化狀態(tài)的結合劑3固化，玻璃纖維短切原絲2彼 此結合，制造玻璃纖維短切原絲氈1。冷卻輥19將制造的玻璃纖維短切原絲氈1朝向卷取機 20送出，由卷取機20相對于卷芯22呈卷狀地卷取玻璃纖維短切原絲氈1，得到氈卷21。在這 里，以第二玻璃纖維短切原絲2b被配置在內側(卷芯22側)的方式卷取(卷取工序）。
[0069] 在上面說明的有關本實施方式的玻璃纖維短切原絲氈的制造方法中，通過適當?shù)?設定玻璃纖維短切原絲2的規(guī)格、堆積量、結合劑3的種類、水及結合劑的散布量、加熱冷卻 的溫度等，能制造每單位面積的質量成為180g/m 2以下的玻璃纖維短切原絲氈1。
[0070] 另外，在此玻璃纖維短切原絲氈的制造方法中，能制造基于JISR3420測定的燒失 量不足10%的玻璃纖維短切原絲氈1。通過測定燒失量，能測定存在于玻璃纖維短切原絲氈 1中的結合劑3的附著量。具體地說，將玻璃纖維短切原絲氈1在625°C加熱直至重量不再變 化為止將結合劑3燃燒，由此，能將質量的減少量作為結合劑3的附著量進行測定。
[0071] 根據(jù)本實施方式的玻璃纖維短切原絲氈1及其制造方法，能使玻璃纖維短切原絲 氈的每單位面積的質量為180g/m2以下，使單位面積重量變小，謀求輕量化。另外，玻璃纖維 短切原絲氈1，將具有平均長度為1~3英寸(25.4~76.2mm)的第一玻璃纖維短切原絲2a的 短的短切原絲層la，和具有與第一玻璃纖維短切原絲2a相比平均長度長，其平均長度為3~ 8英寸(76.2~203.2mm)的第二玻璃纖維短切原絲2b的長的短切原絲層lb層疊。因此，玻璃 纖維短切原絲氈1與以往相比，能謀求強度的提高。
[0072]另外，玻璃纖維短切原絲氈1能做成基于JIS R3420測定的燒失量不足10%，結合 劑的附著量與以往相比少的玻璃纖維短切原絲氈。因此，在玻璃纖維短切原絲氈1中，能在 使單位面積重量變小而謀求輕量化的同時，即使使結合劑3的附著量少也能使強度提高。若 結合劑3的附著量過多，則粘接點過剩，在加壓冷卻時，玻璃纖維短切原絲氈1變薄，并且容 易變硬。因為若玻璃纖維短切原絲氈1變薄、變硬，則在加壓成形為汽車成形頂棚材料31等 時，玻璃纖維短切原絲氈1不良好適當?shù)刈冃?，追隨性變差，所以在深拉深部分等中出現(xiàn)了 皺褶。因為若結合劑3的附著量少，則玻璃纖維短切原絲氈1相對地適度變厚，變柔軟，所以 具有延伸性，在加壓成形時也不產生過分的拉伸，能抑制皺褶的產生。另外，若結合劑3的附 著量少，則玻璃纖維短切原絲氈1不過硬，樹脂(例如異氰酸鹽等）向內部的含浸也變好。
[0073] 在本實施方式的玻璃纖維短切原絲氈1及氈卷21中，長的短切原絲層lb在卷芯22 的徑方向被配置在內側，短的短切原絲層la在卷芯22的徑方向被配置在外側。因此，長的一 方的第二玻璃纖維短切原絲2b由短的一方的第一玻璃纖維短切原絲2a覆蓋，玻璃纖維短切 原絲2難以從氈卷21突出。由此，在從氈卷21拉出玻璃纖維短切原絲氈1時，能抑制玻璃纖維 短切原絲2的掛住。因此，能防止玻璃纖維短切原絲氈1的綻開，防止破碎、脫線，抑制強度降 低。另外，容易從氈卷21拉出玻璃纖維短切原絲氈1，能提高加工時的作業(yè)性。
[0074] 根據(jù)本實施方式的汽車成形頂棚材料31，由于具備上述的玻璃纖維短切原絲氈1， 所以能在謀求輕量化的同時使強度提高。另外，在進行加壓成形而加工成成形品時，能抑制 深拉深部等的形狀變化的部分中的破碎和剛性的降低。另外，由于結合劑的附著量與以往 相比少，所以能防止在氈中產生薄的部分，并且不過硬，具有適度的柔軟性。因此，能耐防止 在被層疊在玻璃纖維短切原絲氈1上的表皮33上出現(xiàn)皺褶。由此，作為汽車成形頂棚材料 31，能抑制損壞美觀的情況。
[0075] 本發(fā)明不限定于前述的實施方式，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍，可進行下述的 那樣的各種變形。
[0076] 例如，水的相對于玻璃纖維短切原絲2的散布，也可以是由第一傳輸機13在與玻璃 纖維短切原絲2的堆積大致同時地進行的方式。另外，水散布機15也可以是不從皮帶之上而 是從其之下散布的結構。
[0077]另外，也可以不是將傳輸機分為三臺而是由一臺傳輸機制造玻璃纖維短切原絲氈 1的方式。在此情況下，傳輸機的皮帶優(yōu)選由網構成，所述網由芳綸纖維、碳纖維或玻璃纖維 的織物構成。
[0078] 另外，在上述的實施方式中，做成了分別各具備1個用于形成第一玻璃纖維短切原 絲2a的刀輥11a和用于形成第二玻璃纖維短切原絲2b的刀輥lib的結構，但也可以是在輸送 方向具備多個刀輥11a及/或多個刀輥lib的結構。
[0079] 另外，在上述的實施方式中，玻璃纖維短切原絲氈1做成了具備短的短切原絲層la 和長的短切原絲層lb的結構。但是，第一玻璃纖維短切原絲2a及第二玻璃纖維短切原絲2b 也可以是具備由平均長度不同的第三玻璃纖維短切原絲構成的其它短切原絲層的結構。
[0080] 另外，在上述實施方式中，使第一玻璃纖維短切原絲2a堆積，使第二玻璃纖維短切 原絲2b堆積在它之上。但是，也可以使第二玻璃纖維短切原絲2b堆積，使第一玻璃纖維短切 原絲2a堆積在它之上。另外，也可以是3層以上的玻璃纖維短切原絲氈1。
[0081] 另外，在上述實施方式中，對具有玻璃纖維短切原絲氈1的汽車成形頂棚材料31進 行了說明。但是，玻璃纖維短切原絲氈1也可以作為其它的成形品進行加工。例如，也可以用 于汽車的其它零件，也可以將玻璃纖維短切原絲氈1使用在航空器、船舶上。玻璃纖維短切 原絲氈1能使用在例如防水工事用等其它用途。
[0082] 實施例
[0083] 下面，對有關本發(fā)明的玻璃纖維短切原絲氈的實施例進行說明。
[0084] (實施例1)
[0085] 在實施例1中，使用在由圖4所示的上述有關實施方式的玻璃纖維短切原絲氈的制 造方法中說明的設備，制造了玻璃纖維短切原絲氈1。在實施例1中，使第一玻璃纖維短切原 絲2a的平均長度為2英寸（50.8mm)，使第二玻璃纖維短切原絲2b的平均長度為4英寸 (101.6mm)。另外，第一玻璃纖維短切原絲2a及第二玻璃纖維短切原絲2b均為23tex。另外， 在第一玻璃纖維短切原絲2a及第二玻璃纖維短切原絲2b中，它們的長度的變動系數(shù)不足 0.05。在實施例1中，在使第一玻璃纖維短切原絲2a堆積在皮帶13a上后，使第二玻璃纖維短 切原絲2b堆積，將長的短切原絲層lb層疊在短的短切原絲層la上。
[0086] 另外，在實施例1中，相對于存在于玻璃纖維短切原絲氈1中的結合劑3的100質量 份，使存在于短的短切原絲層la中的結合劑3為30質量份，使存在于長的短切原絲層lb中的 結合劑3為70質量份。
[0087] 另外，在實施例1中，相對于玻璃纖維短切原絲氈1的100質量份，使短的短切原絲 層la為50質量份，使長的短切原絲層lb為50質量份。
[0088]加熱裝置18中的加熱溫度設定為220°C，加熱時間設定為40秒。按照上面的條件， 進行玻璃纖維短切原絲氈的制造。
[0089](實施例2)
[0090] 在實施例2中，除了將層疊次序替換成將短的短切原絲層la層疊在長的短切原絲 層lb上以外，按照與實施例1相同的條件，進行了玻璃纖維短切原絲氈的制造。
[0091] (比較例1)
[0092]在比較例1中，除了相對于玻璃纖維短切原絲氈1的100質量份，使短的短切原絲層 la為20質量份，使長的短切原絲層lb為80質量份以外，按照與實施例1相同的條件，進行玻 璃纖維短切原絲氈的制造。
[0093](比較例2)
[0094]在比較例2中，除了相對于玻璃纖維短切原絲氈1的100質量份，使短的短切原絲層 la為80質量份，使長的短切原絲層lb為20質量份以外，按照與實施例1相同的條件，進行了 玻璃纖維短切原絲氈的制造。
[0095](比較例3)
[0096]在比較例3中，除了不形成短的短切原絲層la及長的短切原絲層lb，使第一玻璃纖 維短切原絲2a及第二玻璃纖維短切原絲2b各等量地混雜了以外，按照與實施例1相同的條 件，進行了玻璃纖維短切原絲氈的制造。
[0097](比較例4)
[0098] 在比較例4中，除了以單位面積重量成為實施例1的約2倍的方式使玻璃纖維短切 原絲2增量了以外，按照與實施例1相同的條件，進行了玻璃纖維短切原絲氈的制造。
[0099] (參考例1)
[0100] 在參考例1中，除了使平均長度為2英寸(50.8mm)的玻璃纖維短切原絲2從被配置 在輸送方向的前后的2個刀輥堆積到皮帶13a上以外，按照與實施例1相同的條件，進行了玻 璃纖維短切原絲氈的制造。
[0101 ]對上面的實施例1、2、比較例1~4及參考例1進行了評價。將實施例1、2、比較例1~ 4及參考例1的實施條件及制造的玻璃纖維短切原絲氈的評價表示在表1中。
[0103] 作為玻璃纖維短切原絲氈的評價，對單位面積重量(g/mm2)、燒失量（％ )、氈寬度 方向拉伸強度(N)、斷裂延伸(mm)、孔眼率（％ )、成形品質量變動、成形品外觀實施。
[0104] 短的短切原絲層la中的結合劑3和長的短切原絲層lb中的結合劑3的重量比的測 定如下述的那樣進行。
[0105] 以30cm(縱）X30cm(橫）的玻璃纖維短切原絲氈1做成了 16張1英寸(25.4mm) XI英 寸(25.4mm)的試驗片。接著，用顯微鏡觀察各試驗片的兩面，計量一面中的長的短切原絲層 lb(4英寸（101.6mm))中的由結合劑3產生的附著交點數(shù)量及另外的面中的短的短切原絲層 la(2英寸(50.8mm))中的由結合劑3產生的附著交點數(shù)量。而且，通過取各試驗片中的交點 數(shù)量比的平均值，求出了由結合劑3產生的交點存在比。由結合劑3產生的交點存在比和結 合劑3的重量比是實質上相等的數(shù)值。
[0106] 單位面積重量如下述的那樣測定。首先，從玻璃纖維短切原絲氈1切出30cm(縱）X 30cm(橫）的試驗片，由天平讀取該試驗片的重量至小數(shù)點第二位。接著，將該重量除以30cm (縱）X 30cm(橫）的面積，作為單位g/m2，求出了單位面積重量。
[0107] 燒失量（％)基于JIS R3420進行了測定。
[0108] 具體地說，按照下面的方法測定了燒失量（％)。首先，從玻璃纖維短切原絲氈1切 出30cm(縱）X30cm(橫），作為試驗片。接著，用天平讀取試驗片重量至小數(shù)點第三位，按照 JIS R3420，在625°C加熱至不再重量變化，將結合劑3燒飛。在加熱后，在試驗片冷卻到室溫 后，再次用天平讀取至小數(shù)點第三位，將從加熱前的重量減少作為燒失量(重量減少/加熱 前重量X 1〇〇;單位％ )，由百分率表示。
[0109] 在實施例1中，燒失量為8.9%。在比較例3中燒失量為10%。
[0110] 氈寬度方向拉伸強度(N)和斷裂延伸(mm)按照下面的方法測定。首先，使沿著玻璃 纖維短切原絲氈1的卷取方向的方向為縱，切出15cm(縱）X30cm(橫），作為試驗片。接著，將 此試驗片在拉伸壓縮試驗機（（株)今田制作所制）中使30cm(橫)方向沿著上下方向配置，抓 住上下兩端，按照跨距間距離200mm、試驗速度200mm/min進行試驗，將最大荷重作為氈寬度 方向拉伸強度(N)進行了測定。進而，將達到了表示最大荷重的點時的行程距離作為斷裂延 伸(mm)進行了記錄。
[0111] 關于氈寬度方向拉伸強度，實施例1與比較例1~3相比，盡管結合劑3的附著量少， 但是，是高的值，強度高。實施例2與比較例2相比，盡管結合劑3的附著量少，但是強度變高。
[0112] 孔眼率（％)的測定，是從玻璃纖維短切原絲氈1作成試驗片，對試驗片進行照片攝 影，對取得的圖像進行2值化處理。接著，計量基于通過2值化產生的孔眼的白黑的面積(玻 璃纖維存在的部分為白，不存在的部分為黑，表1中的數(shù)值表示不存在玻璃纖維的部分占整 體的比例）。
[0113] 在孔眼率中，實施例1與比較例1、3相比成為低的值，可以說沒有玻璃纖維的分散 不良，孔少。
[0114] 至于成形品重量變動，使用玻璃纖維短切原絲氈1制作10張1.5m2的汽車成形頂棚 材料31，測定了其重量。將在測定了的10張中沒有從基準重量的重量變動超過30g的張的情 況評價為A，將存在從基準重量的重量變動超過30的張的情況評價為B。
[0115] 實施例1、2中，重量變動小，比較例1中重量變動大。
[0116] 至于成形品外觀，在使用玻璃纖維短切原絲氈1制作了汽車成形頂棚材料31的情 況下，用肉眼觀察了以玻璃纖維短切原絲氈1中的玻璃纖維分布的疏密為起因產生的圖案。 將幾乎不能用肉眼確認圖案的情況評價為A，將能用肉眼確認模糊的圖案但作為制品能容 許的情況評價為B，將能用肉眼確認圖案但作為制品不能容許的情況評價為C。
[0117] 在實施例1、2中，不能確認玻璃纖維的疏密。在比較例1中，能用肉眼確認以玻璃纖 維的疏密為起因的圖案。
[0118] 另外，關于上述的實施例3及比較例5,將實施例1的玻璃纖維短切原絲氈1如表2所 示的那樣，改變卷方向地卷繞到卷芯上，作成了氈卷。而且，對從氈卷突出的玻璃纖維(玻璃 纖維短切原絲)進行了測定。將測定結果表示在表2中。另外，圖2及4是表示實施例3的玻璃 纖維短切原絲氈卷及其制造工序。
[0119] [表 2]
[0121 ] 毯卷的評價如下述的那樣進行。從玻璃纖維短切原絲毯1切出30cm X 30 cm的試驗 片，卷繞到外徑100mm的卷芯上，用肉眼計量從作為卷芯的半圈量、面積約470cm2量的范圍 突出的玻璃纖維短切原絲2的根數(shù)。將比基準值(30根)少的情況評價為A，將比基準值多的 情況評價為B。
[0122] 在實施例3中，為21根，與比較例5相比，從氈卷突出的玻璃纖維短切原絲2少。
[0123] 符號的說明
[0124] 1:玻璃纖維短切原絲氈；la:短的短切原絲層；lb:長的短切原絲層;2:玻璃纖維短 切原絲;2a:第一玻璃纖維短切原絲;2b:第二玻璃纖維短切原絲;3:結合劑;4:玻璃纖維錠； 10:切斷裝置；11a:刀輥(第一刀）；llb:刀輥(第二刀）；13:第一傳輸機；13a、14a、17a:皮帶； 14:第二傳輸機；15:水散布機；16:結合劑散布機；17:第三傳輸機；18:加熱裝置；19:冷卻 輥;20:卷取機;21:玻璃纖維短切原絲氈卷;22:卷芯;31:汽車成形頂棚材料;32:發(fā)泡樹脂 片材;33:表皮。
【主權項】
1. 一種玻璃纖維短切原絲氈，所述玻璃纖維短切原絲氈是使玻璃纖維短切原絲呈片材 狀地堆積，由熱塑性樹脂的結合劑粘接的玻璃纖維短切原絲氈，其特征在于， 將具有平均長度為25.4~76.2mm的第一玻璃纖維短切原絲的短的短切原絲層;和 具有平均長度為76.2~203.2mm的第二玻璃纖維短切原絲的長的短切原絲層層疊， 前述第一玻璃纖維短切原絲的平均長度和前述第二玻璃纖維短切原絲的平均長度的 差為25.4mm以上， 相對于前述玻璃纖維短切原絲氈100質量份，前述短的短切原絲層為50~70質量份，前 述長的短切原絲層為30~50質量份， 前述玻璃纖維短切原絲氈的每單位面積的質量為180g/m2以下， 基于JIS R3420測定的前述玻璃纖維短切原絲氈的燒失量不足10%。2. 如權利要求1所述的玻璃纖維短切原絲氈，其特征在于，相對于存在于前述玻璃纖維 短切原絲氈中的前述結合劑100質量份，存在于前述短的短切原絲層的前述結合劑為20~ 40質量份，存在于前述長的短切原絲層的前述結合劑為60~80質量份。3. -種玻璃纖維短切原絲氈卷，是將權利要求1或2所述的玻璃纖維短切原絲氈呈卷狀 地卷取到卷芯上的玻璃纖維短切原絲氈卷，其特征在于，前述長的短切原絲層被配置在內 側。4. 一種玻璃纖維短切原絲氈的制造方法，是制造使被切斷成規(guī)定的長度的玻璃纖維短 切原絲呈片材狀地堆積，由熱塑性樹脂的結合劑粘接的玻璃纖維短切原絲氈的方法，其特 征在于， 包括第一堆積工序、第二堆積工序、結合劑散布工序、加熱工序和冷卻工序， 在所述第一堆積工序中，由第一刀切斷玻璃纖維短切原絲，形成平均長度為25.4~ 76.2mm的第一玻璃纖維短切原絲，使前述第一玻璃纖維短切原絲呈片材狀地堆積，形成短 的短切原絲層， 在所述第二堆積工序中，由第二刀切斷玻璃纖維短切原絲，形成平均長度為76.2~ 203.2mm的第二玻璃纖維短切原絲，使前述第二玻璃纖維短切原絲呈片材狀地堆積在前述 短的短切原絲層上，形成長的短切原絲層， 在所述結合劑散布工序中，向將前述短的短切原絲層及前述長的短切原絲層層疊了的 層疊體上散布熱塑性樹脂的結合劑， 在所述加熱工序中，將存在于前述層疊體中的前述結合劑加熱熔化， 在所述冷卻工序中，在前述加熱工序后，將前述結合劑冷卻，將前述玻璃纖維短切原絲 彼此結合， 前述第一玻璃纖維短切原絲的平均長度和前述第二玻璃纖維短切原絲的平均長度的 差為25.4mm以上， 相對于前述玻璃纖維短切原絲氈100質量份，前述短的短切原絲層為50~70質量份，前 述長的短切原絲層為30~50質量份， 前述玻璃纖維短切原絲氈的每單位面積的質量為180g/m2以下， 基于JIS R3420測定的前述玻璃纖維短切原絲氈的燒失量不足10%。5. 如權利要求4所述的玻璃纖維短切原絲氈的制造方法，其特征在于， 在前述冷卻工序后，還具有將前述玻璃纖維短切原絲呈卷狀地卷取到卷芯上的卷取工 序， 在前述卷取工序中，以將前述長的短切原絲層配置在內側的方式卷取。6. -種汽車成形頂棚材料，其特征在于， 具備權利要求1或2所述的玻璃纖維短切原絲氈;和 被層疊在前述玻璃纖維短切原絲氈上粘接的發(fā)泡樹脂片材。
【文檔編號】D04H1/4218GK106068342SQ201480076835
【公開日】2016年11月2日
【申請日】2014年12月24日 公開號201480076835.3, CN 106068342 A, CN 106068342A, CN 201480076835, CN-A-106068342, CN106068342 A, CN106068342A, CN201480076835, CN201480076835.3, PCT/2014/84163, PCT/JP/14/084163, PCT/JP/14/84163, PCT/JP/2014/084163, PCT/JP/2014/84163, PCT/JP14/084163, PCT/JP14/84163, PCT/JP14084163, PCT/JP1484163, PCT/JP2014/084163, PCT/JP2014/84163, PCT/JP2014084163, PCT/JP201484163
【發(fā)明人】大宮光宏, 鈴木正利
【申請人】日東紡績株式會社