本發(fā)明涉及一種甲醇制丙烯的方法。技術(shù)背景丙烯是一種需求量很大的基本有機(jī)化工原料，主要來(lái)自于石油加工過(guò)程。隨著石油資源的日益匾乏，發(fā)展由煤或天然氣等非石油資源制備丙烯的技術(shù)越來(lái)越引起國(guó)內(nèi)外的重視。由甲醇為原料制取丙烯(MTP)是最有希望取代石油路線的新型工藝。煤或天然氣制合成氣，再由合成氣制取甲醇和二甲醚是成熟的工藝技術(shù)。因此，從甲醇制備丙烯是煤制烯烴路線的關(guān)鍵技術(shù)。近年德國(guó)魯奇MTP工藝技術(shù)在神華寧煤煤基烯烴項(xiàng)目的應(yīng)用標(biāo)志著甲醇制丙烯技術(shù)的工業(yè)化已經(jīng)取得了突破，該技術(shù)采用固定床反應(yīng)器，預(yù)反應(yīng)與主反應(yīng)相結(jié)合的二級(jí)反應(yīng)工藝。其中，預(yù)反應(yīng)就是甲醇部分轉(zhuǎn)化生成二甲醚的反應(yīng)，主反應(yīng)是預(yù)反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)入第二個(gè)反應(yīng)器中繼續(xù)反應(yīng)生成丙烯。由于德國(guó)魯奇MTP工藝技術(shù)中甲醇轉(zhuǎn)化生成二甲醚的反應(yīng)是強(qiáng)放熱反應(yīng)，且和現(xiàn)有技術(shù)一樣，都采用一段固定床反應(yīng)器，從而造成甲醇制二甲醚反應(yīng)裝置中催化劑床層溫差大、熱點(diǎn)溫度高、催化劑容易衰老、催化劑壽命短、進(jìn)料能耗高的問(wèn)題。熱點(diǎn)溫度是指催化劑床層溫度沿軸線上溫度的最高點(diǎn)。熱點(diǎn)溫度過(guò)低，則意味著反應(yīng)不充分，轉(zhuǎn)化率不高；熱點(diǎn)溫度過(guò)高，則反應(yīng)太過(guò)劇烈，容易造成反應(yīng)失控，從而飛溫，大量副反應(yīng)發(fā)生，溫度進(jìn)一步升高的惡性循環(huán)，不僅會(huì)造成物料損失、設(shè)備危害，還會(huì)造成催化劑骨架坍塌，從而影響催化劑的壽命。美國(guó)專利US2014408例如描述了在催化劑如氧化鋁、二氧化鈦和氧化鋇下由甲醇制備DME的方法，其中優(yōu)選350-400℃的溫度。德國(guó)特許公開(kāi)DE3817816描述了結(jié)合到甲醇合成裝置中、用于通過(guò)甲醇的催化脫水而制備二甲醚的方法，使用的是絕熱一段固定床反應(yīng)器。上述專利中采用單段絕熱固定床反應(yīng)器，雖然結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但是催化劑床層溫升近130℃，熱點(diǎn)溫度近400℃，使得催化劑內(nèi)部結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定，容易衰老，而且催化劑壽命縮短。另外由于是一段固定床反應(yīng)器，所有的進(jìn)料物料都需要加熱到絕熱催化劑床層來(lái)啟動(dòng)反應(yīng)所需要的啟動(dòng)溫度，進(jìn)料能耗較高。專利CN103813852A公開(kāi)了一種用于由甲醇制備二甲醚的冷卻反應(yīng)器。物料先進(jìn)入反應(yīng)器內(nèi)部一個(gè)絕熱催化劑床層來(lái)啟動(dòng)反應(yīng)，隨后通過(guò)直接或間接熱交換冷卻的緩和區(qū)，最后物料再通過(guò)作為調(diào)節(jié)區(qū)的絕熱催化劑床流出反應(yīng)器。該專利還在實(shí)施方案中公布了多種組合方式，其中緩和區(qū)是管式反應(yīng)器，可以采用順流或者逆流的方式熱交換，也可以采用注射液體甲醇作為液體介質(zhì)。該專利雖然有效的控制了反應(yīng)熱點(diǎn)溫度，利用了反應(yīng)熱量，但是反應(yīng)器設(shè)計(jì)制造相當(dāng)復(fù)雜，催化劑的裝填特別耗時(shí)，尤其是緩和區(qū)的管式反應(yīng)器，在兩個(gè)固定床中間，催化劑的裝填更是費(fèi)時(shí)費(fèi)力。另外所有的進(jìn)料物料都需要加熱到絕熱催化劑床層來(lái)啟動(dòng)反應(yīng)所需要的啟動(dòng)溫度，進(jìn)料能耗較高。為了解決現(xiàn)有技術(shù)中甲醇制備二甲醚預(yù)反應(yīng)器中催化劑床層溫差大、熱點(diǎn)溫度高、催化劑容易衰老、催化劑壽命短、進(jìn)料能耗較高的問(wèn)題，本發(fā)明提出了一種甲醇制丙烯的方法。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是現(xiàn)有技術(shù)中甲醇制備二甲醚預(yù)反應(yīng)器中催化劑床層溫差大、熱點(diǎn)溫度高、催化劑容易衰老、催化劑壽命短、進(jìn)料能耗較高的問(wèn)題，提供了一種新的甲醇制丙烯的方法，該方法用于甲醇制丙烯時(shí)，具有甲醇制備二甲醚預(yù)反應(yīng)器中催化劑床層溫差小、熱點(diǎn)溫度低、催化劑不易衰老、催化劑壽命長(zhǎng)、進(jìn)料能耗低等優(yōu)點(diǎn)。為解決上述技術(shù)問(wèn)題之一，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下：一種甲醇制丙烯的方法，包括在預(yù)反應(yīng)器D內(nèi)部將甲醇轉(zhuǎn)化為二甲醚為主的預(yù)反產(chǎn)物和在主反應(yīng)器M內(nèi)部將二甲醚為主的預(yù)反產(chǎn)物進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為丙烯為主的反應(yīng)產(chǎn)物，預(yù)反應(yīng)器D采用多段固定床反應(yīng)器，反應(yīng)器內(nèi)部有n個(gè)反應(yīng)區(qū)從上往下依次為B1～Bn，各反應(yīng)區(qū)的進(jìn)料量依次為Q1～Qn，各反應(yīng)區(qū)的進(jìn)料量Q1～Qn之和為F0，床層Bn的進(jìn)料分配比例Kn的值等于Qn與Q0的比值，其特征在于通過(guò)調(diào)節(jié)分配比例K1來(lái)控制第一床層B1的進(jìn)料溫度T1。上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料溫度T1與分配比例K1滿足如下關(guān)系：289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398。上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，1≤n≤6；上述技術(shù)方案中，更優(yōu)選地，1≤n≤3。上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，1＞K1≥0.6；上述技術(shù)方案中，更優(yōu)選地，0.95≥K1≥0.7；上述技術(shù)方案中，最優(yōu)選地，0.9≥K1≥0.75；上述技術(shù)方案中，所述上述技術(shù)方案中，優(yōu)選的所述上述技術(shù)方案中，更優(yōu)選的所述上述技術(shù)方案中，主反應(yīng)器M內(nèi)部裝有催化劑床層。上述技術(shù)方案中，主反應(yīng)器M內(nèi)部床層催化劑選自硅鋁沸石、SAPO分子篩和ZSM分子篩中的至少一種。本發(fā)明所述的技術(shù)方案，為甲醇制丙烯技術(shù)中甲醇制備二甲醚預(yù)反應(yīng)器溫度控制提供了可靠的定量的數(shù)據(jù)支持，并且在預(yù)反應(yīng)器開(kāi)車(chē)和運(yùn)行的時(shí)候，可以方便快捷的根據(jù)預(yù)反應(yīng)器第一反應(yīng)區(qū)分配物料的比例來(lái)確定該物料需要加熱的溫度，一旦預(yù)反應(yīng)器第一反應(yīng)區(qū)物料分配比例確定，預(yù)反應(yīng)器后續(xù)各個(gè)反應(yīng)區(qū)的物料分配比例也相應(yīng)的確定，從而確定了預(yù)反應(yīng)器整個(gè)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)的進(jìn)料分配比例，使得開(kāi)車(chē)和運(yùn)行過(guò)程變得簡(jiǎn)單。本發(fā)明所述的技術(shù)方案，甲醇制丙烯技術(shù)中甲醇制備二甲醚預(yù)反應(yīng)器的原料可以是純甲醇，也可以是含水的甲醇，還可以是含有其他雜質(zhì)的甲醇，但這些雜質(zhì)不影響甲醇制二甲醚反應(yīng)。本發(fā)明所述的技術(shù)方案，甲醇制丙烯技術(shù)中甲醇制備二甲醚預(yù)反應(yīng)器的各段進(jìn)料還可以送入惰性氣體物流來(lái)微調(diào)反應(yīng)溫度。本發(fā)明所述的技術(shù)方案，使得甲醇制丙烯技術(shù)中甲醇制備二甲醚預(yù)反應(yīng)器的開(kāi)車(chē)和運(yùn)行有了精確的數(shù)據(jù)作為參考，在控制和調(diào)節(jié)反應(yīng)區(qū)溫度時(shí)，有明確的調(diào)節(jié)方向，從而使得控制和調(diào)節(jié)反應(yīng)區(qū)溫度更加簡(jiǎn)便。本發(fā)明所述的技術(shù)方案，在各個(gè)進(jìn)料溫度點(diǎn)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)部各反應(yīng)區(qū)熱點(diǎn)溫度明顯低于美國(guó)專利US2014408和德國(guó)特許公開(kāi)DE3817816所公開(kāi)的技術(shù)方案。在各個(gè)進(jìn)料溫度點(diǎn)下，實(shí)施例中預(yù)反應(yīng)器出口溫度比比較例反應(yīng)器出口溫度降低12～50℃，預(yù)反應(yīng)器催化劑床層熱點(diǎn)溫度降低約12～50℃，從而使得預(yù)反應(yīng)器床層溫升降低約12～50℃，因此有效的防止床層飛溫現(xiàn)象，延緩催化劑衰老、延長(zhǎng)了催化劑壽命，在實(shí)際的裝置中，會(huì)采用本發(fā)明所述技術(shù)方案中最優(yōu)的點(diǎn)作為裝置的正常工況，因此效果會(huì)更加好，使得熱點(diǎn)溫度從390℃左右降低到約340℃左右，在保證甲醇轉(zhuǎn)化率的情況下最大程度的降低了熱點(diǎn)溫度，有效的保護(hù)了催化劑，使得催化劑壽命最大化，反應(yīng)條件最優(yōu)；并且由于本發(fā)明所采用的技術(shù)方案預(yù)反應(yīng)器頂部進(jìn)料流股需要加熱到反應(yīng)溫度的進(jìn)料量K1小于1，在同等進(jìn)料溫度情況下，由于本發(fā)明采用的技術(shù)方案預(yù)反應(yīng)器第一反應(yīng)區(qū)需要加熱的進(jìn)料量小，因此加熱負(fù)荷低，故使進(jìn)料能耗較低，節(jié)約了能源。本發(fā)明所述的技術(shù)方案，不是采用傳統(tǒng)的一邊增加第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料，一邊調(diào)節(jié)該進(jìn)料的溫度，再根據(jù)預(yù)反應(yīng)器第一反應(yīng)區(qū)反應(yīng)溫度來(lái)調(diào)節(jié)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料的溫度，該方法僅僅依靠經(jīng)驗(yàn)值來(lái)判斷和調(diào)節(jié)，很容易造成甲醇制二甲醚預(yù)反應(yīng)器中催化劑床層飛溫，并且需要花費(fèi)大量的時(shí)間來(lái)找到適當(dāng)?shù)臏囟赛c(diǎn)。主要是因?yàn)榉磻?yīng)溫度是滯后的，即第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料溫度調(diào)節(jié)后，需要一定的時(shí)間才會(huì)顯示出調(diào)節(jié)的效果，而如果效果不佳或者方向不對(duì)，又需要花費(fèi)大量的時(shí)間來(lái)重新調(diào)節(jié)，這個(gè)不斷調(diào)節(jié)的過(guò)程很容易造成催化劑床層飛溫、超溫等現(xiàn)象出現(xiàn)，還有就是帶來(lái)了個(gè)別床層溫差大、熱點(diǎn)溫度高的問(wèn)題，以及由此帶來(lái)預(yù)反應(yīng)器內(nèi)部的催化劑容易衰老、催化劑壽命短以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性低的問(wèn)題。下面通過(guò)實(shí)施例和示意圖來(lái)說(shuō)明本發(fā)明的特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì)。實(shí)施例和示意圖并不限制本發(fā)明的范圍。附圖說(shuō)明圖1a為本發(fā)明甲醇制丙烯的方法一種示意流程圖。圖1b為本發(fā)明甲醇制丙烯另一種實(shí)施方案的一種示意流程圖。圖2為美國(guó)專利US2014408和德國(guó)特許公開(kāi)DE3817816所公開(kāi)技術(shù)方案流程示意圖。在圖1圖2中，D以及D1～Dn為預(yù)反應(yīng)器，B及B1～Bn為預(yù)反應(yīng)器內(nèi)部的反應(yīng)區(qū)，Q0是總進(jìn)料量，T0是總進(jìn)料的溫度，Q1～Qn分別指B1～Bn的進(jìn)料量，T1是指第一反應(yīng)區(qū)B1的進(jìn)料溫度；E1為換熱器；M為主反應(yīng)器；C為主反應(yīng)器內(nèi)部床層；A為預(yù)反應(yīng)產(chǎn)物；B為主反應(yīng)產(chǎn)物；W表示惰性氣體物流。在圖1圖2中，進(jìn)料溫度為T(mén)0的總進(jìn)料Q0分為n股，第一股進(jìn)料Q1送入換熱器E1中加熱后溫度為T(mén)1，送入預(yù)反應(yīng)器第一反應(yīng)區(qū)B1進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)完成后出第一反應(yīng)區(qū)的物料與第二股進(jìn)料Q2進(jìn)行混合，混合后的物料送入第二反應(yīng)區(qū)B2進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)完成后出第二反應(yīng)區(qū)的物料與第三股進(jìn)料Q3進(jìn)行混合，混合后的物料送入第三反應(yīng)區(qū)B3進(jìn)行反應(yīng)，依次類推，直到反應(yīng)物料在第n反應(yīng)區(qū)進(jìn)行反應(yīng)完成后出反應(yīng)器得到預(yù)反產(chǎn)物A，預(yù)反產(chǎn)物A送入主反應(yīng)器M，在催化劑床層C進(jìn)一步反應(yīng)得到丙烯為主的反應(yīng)產(chǎn)物。下面通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的闡述，但不僅限于本實(shí)施例。具體實(shí)施方式【實(shí)施例1】以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，n取6，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料口進(jìn)料量分別為600kg/h，即K1＝0.6，則根據(jù)公式289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398算可以得到259≤T1≤289.4，T1分別取260、275、285。取則預(yù)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表1：表1一段出口二段出口三段出口四段出口五段出口六段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝26030729030131432533333383.82％70.2％T1＝27532130131032233334134183.81％69.3％T1＝28533030731632833934734783.80％68.6％【實(shí)施例2】以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，n取6，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料口進(jìn)料量分別為800kg/h，即K1＝0.8，則根據(jù)公式289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398計(jì)算可以得到249≤T1≤277.2，T1分別取250、263、276。則預(yù)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表2：表2一段出口二段出口三段出口四段出口五段出口六段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝25029329731633234335235283.83％68.5％T1＝26326330732534135336136183.82％69.1％T1＝27631831833535036237037083.81％71.7％【實(shí)施例3】以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，n取4，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料口進(jìn)料量分別為700kg/h，即K1＝0.7，則根據(jù)公式289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398計(jì)算可以得到254≤T1≤281.8，T1分別取255、268、281。則預(yù)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表3：表3一段出口二段出口三段出口四段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝25532333034034334383.82％69.5％T1＝26833534034935135183.81％71.2％T1＝28134735035835935983.80％68.9％【實(shí)施例4】以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，n取4，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料口進(jìn)料量分別為900kg/h，即K1＝0.9，則根據(jù)公式289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398計(jì)算可以得到244≤T1≤275.6，T1分別取245、260、275。則預(yù)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表4：表4一段出口二段出口三段出口四段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝24530532634736036083.90％69.5％T1＝26031833835837237283.85％71.4％T1＝27533235037038338383.80％69.3％【實(shí)施例5】以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，n取2，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料口進(jìn)料量分別為950kg/h，即K1＝0.95，則根據(jù)公式289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398計(jì)算可以得到241.5≤T1≤275.9，T1分別取243、259、275。K2取0.05，則預(yù)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性如表5：表5一段出口二段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝24333836436483.83％69.0％T1＝25935237737783.82％72.2％T1＝27536639039083.81％70.9％【實(shí)施例6】以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，n取2，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料口進(jìn)料量分別為900kg/h，即K1＝0.9，則根據(jù)公式289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398計(jì)算可以得到244≤T1≤275.6，T1分別取245、260、275。K2取0.1，則預(yù)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表6：表6一段出口二段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝24534236036083.83％72.0％T1＝26035537237283.82％70.9％T1＝27536838338383.81％71.9％【實(shí)施例7】以1000kg/h進(jìn)料為基準(zhǔn)，其中甲醇含量95％，水含量為5％，n取2，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)反應(yīng)器內(nèi)第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)料口進(jìn)料量分別為900kg/h，即K1＝0.9，則根據(jù)公式289-50*K1≤T1≤150K12-271K1+398計(jì)算可以得到244≤T1≤275.6，T1分別取245、260、275。K2取0.1，則預(yù)反應(yīng)器內(nèi)各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表7所示，通過(guò)表7與表6的比較來(lái)看，在一定范圍內(nèi)，水含量的增加有利于降低熱點(diǎn)溫度，本實(shí)施例中，5％的水含量，預(yù)反應(yīng)器熱點(diǎn)溫度降低約20度，主反應(yīng)器中丙烯碳基選擇性也增加約1％。表7一段出口二段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝24533630133683.83％73.2％T1＝26034931434983.82％73.3％T1＝27536332636383.81％73.1％【比較例1～4】按照美國(guó)專利US2014408和德國(guó)特許公開(kāi)DE3817816公布的裝置，以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，按照?qǐng)D2所示方案進(jìn)行反應(yīng)，其中預(yù)反應(yīng)器進(jìn)料量為1000kg/h，則預(yù)反應(yīng)器各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表8，可以看到在相同的入口溫度T1的情況下，比較列1～4中在相近的甲醇轉(zhuǎn)化率情況下，預(yù)反應(yīng)器床層的熱點(diǎn)溫度高于本發(fā)明技術(shù)方案約12度，而且主反應(yīng)器中丙烯碳基選擇性也低于本發(fā)明技術(shù)方案約3～6％。表8入口溫度出口溫度熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性比較例124537237283.82％66.0％比較例226038438483.83％65..9％比較例327539739783.81％65.9％比較例429041041083.80％66.2％【比較例5】按照本發(fā)明所述的技術(shù)方案，可以看出本發(fā)明反應(yīng)進(jìn)料溫度T1的區(qū)間在245～289之間，在本比較例中，取上述區(qū)間范圍之外的點(diǎn)作為對(duì)比，T1為230、320作為對(duì)比點(diǎn)。以1000kg/h純甲醇進(jìn)料為基準(zhǔn)，n取2，K1＝0.9，K2取0.1，按照?qǐng)D1a或者1b所示方案進(jìn)行反應(yīng)，則預(yù)反應(yīng)器各個(gè)反應(yīng)區(qū)出口溫度點(diǎn)溫度、熱點(diǎn)溫度、甲醇轉(zhuǎn)化率以及主反應(yīng)器內(nèi)丙烯碳基選擇性結(jié)果如表9，可以看到T1為230時(shí)，熱點(diǎn)溫度太低，反應(yīng)啟動(dòng)不了，大量甲醇沒(méi)有轉(zhuǎn)化；T1為320時(shí)，熱點(diǎn)溫度過(guò)高，超出反應(yīng)床層催化劑承受限度，造成飛溫，影響催化劑的壽命。此外由于預(yù)反應(yīng)器的不在正常的反應(yīng)溫度居間反應(yīng)，嚴(yán)重的影響后續(xù)的主反應(yīng)，使得丙烯碳基選擇性大幅下降，造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失。表9一段出口二段出口熱點(diǎn)溫度甲醇轉(zhuǎn)化率丙烯選擇性T1＝23027228828843.3％32.0％T1＝32041542442487.6％40.9％當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3