專利名稱：：聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體及其制造方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及發(fā)泡倍數(shù)高且獨立氣泡率高的隔熱性極好的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體及其制造方法。
背景技術：
：以往已知采用聚丙烯樹脂的擠出發(fā)泡體。例如專利文獻1中記載了一種丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，雖然通常用聚丙烯樹脂難以實現(xiàn)高發(fā)泡倍數(shù)化，但通過作為聚丙烯樹脂使用對分子量和分子量分布進行調(diào)整而得的具備優(yōu)良的粘彈性特性的聚丙烯樹脂，可使發(fā)泡倍數(shù)提高至10倍以上，且可將平均泡室(cell)直徑減小至不到400iim，而且獨立氣泡率在40%以上。藉此可在擠出發(fā)泡體中形成大量的氣泡壁，所以可有效地阻隔來自外部的輻射熱。專利文獻1:W02006/054714號公報發(fā)明的揭示然而，由上述方法得到的丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體雖然具有10倍以上的發(fā)泡倍數(shù)，且具有40%以上的獨立氣泡率，但要進一步提高獨立氣泡率、例如實現(xiàn)70%以上的獨立氣泡率并不容易，最終得到的發(fā)泡體仍不具有所期待的高隔熱性。本發(fā)明是鑒于上述問題而完成的發(fā)明，其目的在于提供一種具有15倍以上的高發(fā)泡倍數(shù)且獨立氣泡率在70%以上的隔熱性優(yōu)良的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體及其制造方法。本發(fā)明人為達到上述目的進行了認真研究，結果發(fā)現(xiàn)通過下述技術內(nèi)容的發(fā)明可達到上述目的。(1)—種聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其特征在于，用至少包含烴類氣體的發(fā)泡劑對包含23(TC時的熔化張力為530g的直鏈狀聚丙烯類樹脂的聚丙烯類樹脂組合物進行擠出發(fā)泡而得，發(fā)泡倍數(shù)在15倍以上，獨立氣泡率在70%以上。(2)如上述(1)所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其中，所述直鏈狀聚丙烯類樹脂的23(TC時的熔體流動速率(MFR)與23(TC時的熔化張力(MT)的關系滿足下述的式(1):Log(MT)>-1.33Log(MFR)+l.2(1)。(3)如上述(1)或(2)所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其中，所述直鏈狀聚丙烯類樹脂在所述聚丙烯類樹脂組合物中的含量在50質(zhì)量％以上。(4)如上述(1)(3)中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其中，按照JIS-A1412測定的熱導率為2034mW/mK。(5)—種聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其特征在于，采用包括擠出機和安裝于前端的模具的發(fā)泡裝置，將包含230°C時的熔化張力為330g的直鏈狀聚丙烯類樹脂的聚丙烯類樹脂組合物和烴類氣體發(fā)泡劑在16025(TC的溫度條件下熔化擠出，以模具開口部鄰近處的樹脂壓力為2lOMPa的條件釋放至大氣中，進行擠出發(fā)泡。(6)如上述(5)所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其中，烴類氣體是選自丙烷、正丁烷、異丁烷、正戊烷、異戊烷、環(huán)戊烷和己烷的至少1種。(7)如上述(5)或(6)所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其中，相對于100質(zhì)量份的聚丙烯類樹脂組合物，注入130質(zhì)量份的烴類氣體作為發(fā)泡劑。(8)如上述(5)(7)中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其中，模具的單位孔開口面積的吐出量為0.050.3kg/h/mm2。(9)如上述(5)(8)中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其中，擠出機是串聯(lián)型擠出機，該擠出機的擠出吐出量為11000kg/h。(10)如上述(5)(9)中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其中，模具為T型模。通過本發(fā)明，可提供具有15倍以上、尤其是20倍以上的高發(fā)泡倍數(shù)，且獨立氣泡率在70%以上、尤其是90%以上的隔熱性優(yōu)良的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體及其制造方法。本發(fā)明中，通過使用具有特定的熔化張力的直鏈狀聚丙烯并使用包含烴類氣體的發(fā)泡劑能獲得上述效果的原因并不清楚，但推測大致是因為以下原因。S卩，通過使用具有特定的熔化張力的直鏈狀聚丙烯類樹脂，表現(xiàn)出適合于發(fā)泡的樹脂的流動性和拉伸粘度特性，結果成為高發(fā)泡倍數(shù)的發(fā)泡體。此外，像以往那樣使用二氧化碳氣體作為發(fā)泡劑的情況下，溶解于樹脂中的二氧化碳氣體在高壓下發(fā)泡時減壓至大氣壓的時候，會一下子向樹脂外逸散，所以無法發(fā)揮足夠的樹脂的冷卻效果，發(fā)泡體發(fā)生收縮。還會引起泡室膜的破損，容易產(chǎn)生連續(xù)氣泡，但在本發(fā)明中，通過使用烴類氣體，可以藉由在發(fā)泡時從聚丙烯類樹脂組合物除去蒸發(fā)潛熱而減少熱收縮，因此可獲得高發(fā)泡倍數(shù)的發(fā)泡體。此外，通過利用烴類氣體以低減壓速度發(fā)泡，可抑制發(fā)泡時的泡室膜破損，制成以往所沒有的獨立氣泡率高的發(fā)泡體。附圖的簡單說明圖1是實施例1中使用的凹模(dieplate)模具的外觀圖。圖2是圖1的凹模模具的A-A'處的剖視圖。圖3是實施例4中使用的多孔凹模模具的外觀圖。實施發(fā)明的最佳方式本發(fā)明的聚丙烯類樹脂組合物包含具有特定物性的聚丙烯類樹脂(以下稱為聚丙烯類樹脂A)。該聚丙烯類樹脂A的23(TC時的熔化張力必須為530g，較好是6.520g，更好是7.510g。如果熔化張力值不足5g，則發(fā)泡時容易發(fā)生泡室的破泡，不理想；相反地，如果超過30g，則發(fā)泡時無法進行充分的泡室成長，不理想。另外，所述聚丙烯類樹脂A的23(TC時的熔體流動速率(MFR)較好為530，特好為520。而且，本發(fā)明中，較好是所述熔體流動速率與上述的23(TC時的熔化張力(MT)的關系滿足下述的式(1)。在這里，MFR通過基于ASTM-D1238的方法求得。Log(MT)>-1.33Log(MFR)+l.2(1)所述聚丙烯類樹脂A的上述的熔化張力與MFR的關系不滿足上述式(1)的情況下，相對于熔化張力的增大，樹脂的熔體流動性變得過低，存在擠出時發(fā)生樹脂壓力極度上升等問題的情況或者發(fā)泡時無法獲得泡室膜的足夠的延伸性而難以獲得高倍數(shù)的發(fā)泡體的情況，不理想。其中，上述式(1)中的左邊的值與右邊的值相比，更好是大0.53，特別好是大O.52。CN101796113A本發(fā)明中，聚丙烯類樹脂A必須是直鏈狀的聚合物。直鏈狀是指每一條構成聚丙烯類樹脂的丙烯類聚合物的分子鏈都是作為丙烯類聚合物的構成單元的丙烯單體及可與其共聚的a-烯烴單體相互逐一實質(zhì)上呈l根繩狀聚合而得的聚合物的集合體。該直鏈狀的聚合物由于不具有采用化學交聯(lián)或電子射線交聯(lián)等方法的交聯(lián)結構或者長鏈分支等接枝結構，因此制造和品質(zhì)的管理比較容易，對于再循環(huán)時所實施的再顆?；裙ば蛑薪邮艿姆磸偷臒徇^程也不易發(fā)生其分子結構的劣化，因此可良好地使用。本發(fā)明的聚丙烯類樹脂組合物中還可以摻入除所述聚丙烯類樹脂A以外的聚丙烯類樹脂(以下稱為聚丙烯類樹脂B)。作為聚丙烯類樹脂B，可以例舉例如丙烯的均聚物、丙烯和可與該丙烯共聚的除丙烯以外的a-烯烴的以丙烯為主體的共聚物、聚丙烯類樹脂與例如聚乙烯類樹脂等除聚丙烯類樹脂以外的聚烯烴類樹脂的混合物等。這些聚烯烴類樹脂可以單獨使用，也可以2種以上并用。作為所述聚丙烯類樹脂B，由于擠出發(fā)泡性和所得的發(fā)泡體的性能良好，其中優(yōu)選使用分子量較大的僅采用丙烯的聚合物、丙烯與乙烯的以丙烯為主體的共聚物或者聚丙烯類樹脂與聚乙烯類樹脂的混合樹脂。作為上述可與乙烯共聚的除乙烯以外的a-烯烴，沒有特別限定，可以例舉例如丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4_甲基-l-戊烯、l-庚烯、l-辛烯等。這些除乙烯以外的a-烯烴可以單獨使用，也可以2種以上并用。此外，作為上述可與丙烯共聚的除丙烯以外的a-烯烴，沒有特別限定，可以例舉例如乙烯、l-丁烯、l-戊烯、l-己烯、4-甲基-l-戊烯、l-庚烯、l-辛烯等。這些除丙烯以外的a-烯烴可以單獨使用，也可以2種以上并用。本發(fā)明的聚丙烯類樹脂組合物包含聚丙烯類樹脂B的情況下，該聚丙烯類樹脂B相對于每100質(zhì)量份所述聚丙烯類樹脂A較好是在200質(zhì)量份以下，更好是100質(zhì)量份以下，特好是4080質(zhì)量份。聚丙烯類樹脂B的含量超過100質(zhì)量份時，聚丙烯類樹脂B對發(fā)泡性的影響變大，有時阻礙發(fā)泡性的可能性大，不理想。此外，聚丙烯類樹脂B采用聚丙烯類樹脂和聚乙烯類樹脂的混合樹脂時，沒有特別限定，但該混合樹脂中的聚丙烯類樹脂的含量較好是40100重量％，更好是60100重量％。如果上述混合樹脂中的聚丙烯類樹脂的含量不足40重量％，則所得的發(fā)泡體的機械強度和耐熱性可能會不足。本發(fā)明的發(fā)泡體采用至少包含烴類氣體的發(fā)泡劑進行發(fā)泡。相對于100質(zhì)量份至少包含30重量％以上的聚丙烯樹脂A的聚烯烴類樹脂組合物，烴類氣體的用量較好是130質(zhì)量份，更好是515質(zhì)量份，特好是710質(zhì)量份。發(fā)泡劑的用量如果不足1質(zhì)量份，則容易發(fā)生發(fā)泡倍數(shù)的下降和其它泡室的膨大化，相反地，如果超過30質(zhì)量份，則所包含的過量的發(fā)泡氣體發(fā)生合泡，發(fā)泡體中容易產(chǎn)生大的空隙(void)，不理想。作為本發(fā)明的發(fā)泡劑的烴類氣體沒有特別限定，較好是選自丙烷、正丁烷、異丁烷、正戊烷、異戊烷、環(huán)戊烷、己烷等碳數(shù)較好為36的脂肪族烴類氣體的至少1種。其中，在環(huán)境方面，優(yōu)選完全未鹵化的烴類氣體，從與聚烯烴類樹脂的親合性高的角度考慮，優(yōu)選異丁烷和異丁烷與正戊烷的混合物，正丁烷和異丁烷的比例(摩爾百分比)較好是2.54，特好是2.83.5。還有，本發(fā)明的發(fā)泡劑也可適當?shù)亟M合除烴類氣體以外的發(fā)泡劑使用。作為所述除烴類氣體以外的發(fā)泡劑，可例舉l，2-二氯四氟乙烷、l-氯四氟乙烷、l，l-二氟乙烷、1，1，51，2-四氟乙烷等鹵代烴類氣體，以HFC152a、HCFC142b、HFC134a等氟利昂替代物為主的鹵化烴類化合物類等。本發(fā)明中所用的聚丙烯類樹脂組合物以聚丙烯類樹脂A為必需成分，根據(jù)需要包含聚丙烯類樹脂B，除這些成分以外，可以在不阻礙本發(fā)明的目的的范圍內(nèi)根據(jù)需要添加1種或2種以上如下的各種添加劑酚類、磷類、胺類、硫類等的抗氧化劑(防老化劑)，熱穩(wěn)定劑，光穩(wěn)定劑，紫外線吸收劑，磷類、氮類、鹵素類、銻類等的阻燃劑，潤滑劑，金屬危害防止劑，防靜電劑，填充劑，著色劑，泡室成核劑，晶核劑等。作為泡室成核劑，沒有特別限定，可以例舉滑石、碳酸鈣、粘土、高嶺土、云母、氧化鎂、氧化鋅、炭黑、玻璃、石英、二氧化硅、氧化鋁、均密石英巖、水合氧化鋁、鐵、氧化鐵、二氧化硅、氧化鈦等。作為晶核劑，沒有特別限定，一般可例舉松香類的晶核劑、山梨糖醇類的晶核劑、磷酸酯鹽類的晶核劑。作為松香類的晶核劑，只要是松香類的樹脂即可，沒有特別限定，可以例舉例如新日本理化株式會社(新日本理化(株))制二亞芐基山梨糖醇(DBS)等。作為磷酸酯鹽類的晶核劑，也沒有特別限定，可以例舉例如旭電化工業(yè)株式會社(旭電化工業(yè)(株))制NA-11等。這些晶核劑可以單獨使用或多種并用。本發(fā)明的發(fā)泡體使用前端安裝有模具且具有發(fā)泡機構的擠出機來制造。使包含聚丙烯類樹脂A的聚烯烴類樹脂組合物和至少包含烴類氣體的發(fā)泡劑混合，將該混合物在熔化擠出溫度為16025(TC、模具開口部鄰近處的樹脂壓力(壓降)為210Mpa的條件下釋放至大氣中，從而進行擠出發(fā)泡。還有，在這里，模具開口部鄰近處是指樹脂即將進入模具開口部的位置，作為具體例子，是指自與模具連接的擠出機前端至模具開口部之間的樹脂流路。如果上述熔化擠出溫度不足16(TC，則烴類氣體向樹脂中的溶解和擴散差；如果超過25(TC，則開始發(fā)生聚丙烯類樹脂的因熱量而導致的分子鏈斷裂等劣化，所以不理想。其中，上述熔化擠出溫度較好是170240°C。此外，本發(fā)明中，擠出機的模具鄰近部位的上述壓降為210MPa，如果壓降不足2MPa，則溶解于聚丙烯類樹脂中的烴類氣體容易在擠出機內(nèi)部和模具內(nèi)部氣化，發(fā)泡在裝置內(nèi)部發(fā)生，產(chǎn)生泡室的合泡、過度的成長、發(fā)泡倍數(shù)的下降、顯著的外觀劣化，不理想。如果壓降超過10MPa，則發(fā)泡中形成泡室時，容易對泡室施加大的剪切力，發(fā)生泡室的破泡和泡室結構的不均勻化，不理想。在要呈現(xiàn)作為發(fā)泡體的充分的熱性能時，這樣的泡室結構的不完全性成為巨大障礙。上述壓降較好是39MPa，更好是48MPa。本發(fā)明中所用的擠出機的模具優(yōu)選使用寬幅的平板狀的平模(flatdie)(下面稱為T型模)，或使用具有多個開口孔的多孔模(multistranddie)。使用T型模的情況下，可將所述樹脂擠出成為平坦的片或板，使用多孔模的情況下，可通過從多個開口孔制成多束細形狀的擠出發(fā)泡體來獲得發(fā)泡體。使用所述多孔模的情況下，考慮到發(fā)泡后的成形體的外觀、形狀的易形成性，且為了使發(fā)泡體的獨立氣泡變小，模具的開口(孔)直徑為0.42.0mm，較好是0.11.2mm。如果所述直徑不足0.4mm，則構成發(fā)泡體的絲束直徑過小，拉取時容易斷裂，不理想；如果超過2.Omm，則絲束的直徑過大，用于賦予平滑性的板狀的后成形變得困難，不理想。模具的深度較好是O.1lOmm，開口部較好是在模具的前表面上具備多個。6為獲得獨立氣泡率高且具有較高的熱性能的發(fā)泡體，較好是使用上述模具中的T型模。此外，模具的單位開口面積的吐出量V較好是O.050.3kg/h/mn^，更好是0.050.2kg/h/mm2。單位中的h表示小時，下同。對于所述多孔模，使用模具的開口(孔)數(shù)為505000、較好是1003000的多孔型模具，模具的一個開口(孔)的吐出量V較好是O.10.3kg/h/mm2。使用T型模的情況下，模具的一個開口(面積)的吐出量V較好是0.050.2kg/h/mm2。這里的模具的平均一個孔開口的吐出量V(kg/h/mm2)通過下述的式子求得。模具的平均一個開口的吐出量V=擠出機總吐出量(kg/h)/模具開口面積(mm2)可以通過提高擠出機的螺桿轉速、加大擠出機的螺桿螺紋間距、加深擠出機的螺桿螺紋間的溝等方法，將模具的平均一個開口的吐出量V調(diào)整至上述范圍內(nèi)。如果模具的平均一個開口的吐出量V(kg/h/mm2)不足O.05，則不僅生產(chǎn)性差，而且模具內(nèi)部的凝膠化了的流體物質(zhì)的流動分布不均，所以難以在模具部位保持適合于發(fā)泡的壓降，難以獲得足夠倍數(shù)的發(fā)泡體。另一方面，如果吐出量V(kg/h/mm2)超過0.3，則容易發(fā)生泡室的破泡，不僅無法獲得足夠的隔熱性能，而且發(fā)泡體的外觀差，不理想。擠出總吐出量根據(jù)擠出機的型號而不同，較好是11000kg/h。對于螺桿直徑較大的實際生產(chǎn)機型，較好是1001000kg/h。另一方面，對于螺桿直徑較小的機型，擠出總吐出量較好是約15kg/h50kg/h。其中，對于產(chǎn)能小的機型，發(fā)泡體的擠出總吐出量更好是20130kg/h，對于產(chǎn)能大的機型，發(fā)泡體的擠出總吐出量更好是1001000kg/h。對于擠出發(fā)泡成形機，螺桿直徑(D)較好是40160(mm)，將螺桿的長度設為L時的L/D較好是1555。擠出發(fā)泡成形機優(yōu)選以將2根螺桿串聯(lián)組合為基本結構的串聯(lián)型的擠出機。通過使用串聯(lián)型，可以將適合于發(fā)泡的模具部位的壓降條件和吐出量獨立，以各螺桿的轉速進行控制，所以適合于發(fā)泡體的制造。而且，如果使用將2根螺桿串聯(lián)的串聯(lián)型擠出機，則可對凝膠狀的熔融樹脂和氣體的混煉物的溫度進行微調(diào)，因此較佳。還有，第二段螺桿的L/D較好是第一段螺桿的L/D的1.01.5倍。本發(fā)明中所用的模具的形狀沒有限制，理想的是具有能滿足平均一個開口部的壓降較好是達到210MPa的條件的開口部數(shù)量、形狀和厚度。通過選擇滿足這樣的條件的模具，可以良好地獲得呈現(xiàn)足夠的熱性能的發(fā)泡體。另外，作為本發(fā)明的發(fā)泡體的制造方法的具體例子，對于上述聚丙烯類樹脂組合物，使用例如包括通過缸筒的計量化部從氣體供給機定量地供給發(fā)泡氣體的管道的擠出成形機時，如下所述進行制造。即，在第一段擠出機中將聚丙烯類樹脂組合物加熱至規(guī)定溫度使其熔化后，將其與規(guī)定量的發(fā)泡氣體一起混煉，然后一邊在第二段擠出機中混煉，一邊將溫度控制在適合于發(fā)泡的樹脂溫度，通過安裝于擠出機前端的模具和凹模將其一下子暴露于大氣壓下，擠出成形為片狀或板狀，從而制成發(fā)泡體。另外，如果需要，可以為了調(diào)整發(fā)泡體的形態(tài)而使用剪斷機或夾緊式傳送帶等進行形狀的調(diào)整和尺寸的調(diào)整。此外，如果需要，可以在發(fā)泡體的一面或兩面粘合例如鋁制片、無紡布或皮革等片狀物作為表面材料，賦予機械強度、耐熱性、阻燃性等各種性能。本發(fā)明的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體通過上述制造方法可以使發(fā)泡倍數(shù)在15倍以7上，較好是2060倍。如果發(fā)泡倍數(shù)不足15倍，則為了發(fā)揮足夠的構件熱性能，重量和原材料成本過大，不理想。通過本發(fā)明得到的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的獨立氣泡率在70%以上，較好是在80%以上，最好是在90%以上。獨立氣泡率不到70%的情況下，無法獲得高隔熱性能。如上所述，本發(fā)明的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的平均泡室直徑較好是100500iim、特好是100300iim，熱導率較好是2034mW/mK、特好是2028mW/mK。本發(fā)明的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的形狀實質(zhì)上不具有交聯(lián)結構，所以可以是片狀、棒狀、筒狀、塊狀等任意形狀。擠出發(fā)泡體例如為片狀的情況下，可通過真空成形、氣壓成形、配合擠壓模等進行二次成形，得到托盤、容器等二次成形體。實施例為了對本發(fā)明進行更具體的說明，以下例舉實施例和比較例，但當然不應解釋為本發(fā)明僅限于這些實施例。還有，實施例和比較例中的各種物性值的測定和計算方法如下所述。發(fā)泡體密度將發(fā)泡體樣品裁剪成約2cm左右見方，測定質(zhì)量后，用極細的金屬絲將樣品沉入加入有已知量的水的量筒，根據(jù)水位的變化測定實際體積，通過下式算出。發(fā)泡體密度=質(zhì)量/體積發(fā)泡倍數(shù)通過發(fā)泡倍數(shù)=0.9/發(fā)泡體比重算出。平均泡室直徑切割發(fā)泡體樣品，在不同的lmm線上重復進行10次計數(shù)截面上的lmm長度中的泡室的個數(shù)的操作來進行測定，通過下式算出。平均泡室直徑=(10000/泡室個數(shù)總和)熱導率按照JISA-1412，將所得發(fā)泡體裁切成20cmX20cmX20cm的板狀試驗小片，用熱導率測定裝置HC0-074(英弘精機株式會社(英弘精機社)制)測定。獨立氣泡率按照ASTM-D2856的標準測定。*輕量性以〇(優(yōu)良)、A(合格)、X(不合格)3個等級進行評價。*隔熱性以〇(優(yōu)良)、A(合格)、X(不合格)3個等級進行評價。*制品外觀(表面平滑性)以〇(優(yōu)良)、A(合格)、X(不合格)3個等級進行評價。*制品外觀(有無空隙)以O(優(yōu)良)、A(合格)、X(不合格)3個等級進行評價。實施例1使用如下所述的串聯(lián)式擠出發(fā)泡成形機擠出機的前端為開口寬度1000mm、開口厚度5mm的衣架模形狀，在其前端還安裝有開口寬度300mm、開口厚度2mm、小10mmR的開口變大的T型凹模模具(圖1所示為其外觀圖，圖2所示為A-A'處的剖視圖)。此外，制備了如下所述的聚丙烯類樹脂A組合物作為聚丙烯類樹脂A，使用23(TC時的熔化張力(MT)為7.6g、熔體流動速率(MFR)為3.3g/10分鐘的均聚丙烯樹脂，相對于100重量％的該聚丙烯樹脂，添加有作為熱劣化防止劑的2000卯m的Irganoxl010FF(汽巴精化公司(f、'^《—〉Y'J于<一少S力&《社)制)禾P2000卯m的Irgafosl(汽巴精化公司制)、作為潤滑劑的200卯m的硬質(zhì)酸鈣(日本油脂株式會社(日本油脂社)制)、8及作為氣泡核劑的2.5重量％的干法云母S-200HG(雷普科公司(^7-社)制)。調(diào)節(jié)上述串聯(lián)式擠出發(fā)泡成形機中的該螺桿的轉速，使吐出量達到40kg/h，于23(TC將所述聚丙烯類樹脂A組合物擠出使其熔化后，以3.Okg/h的速度向熔融樹脂中定量注入正丁烷和異丁烷的混合氣體(正丁烷/異丁烷=74mol%/24mol%)，進行熔化混煉。接著，對上述擠出發(fā)泡成形機進行溫度調(diào)節(jié)，使熔融樹脂和發(fā)泡氣體的混合物的溫度達到180°C，在模具溫度180°C的條件下擠出，通過模具后迅速減壓至大氣壓，使熔化的氣體從樹脂中逸散，從而進行擠出發(fā)泡成形。此時的發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為3.0MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表l，發(fā)泡體是沒有空隙的表面平滑性優(yōu)良的輕量的發(fā)泡片材。實施例2以0.6kg/h的速度向熔融樹脂中定量注入作為發(fā)泡氣體的正丁烷和異丁烷的混合氣體進行擠出混煉后，進行溫度調(diào)節(jié)，使熔融樹脂和發(fā)泡氣體的混合物的溫度達到185t:，使模具溫度達到185t:，除此之外與實施例1同樣地用串聯(lián)式擠出發(fā)泡成形機進行擠出發(fā)泡。此時的發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為5.9MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表1，發(fā)泡體是沒有空隙的表面平滑性優(yōu)良的輕量的發(fā)泡片材。實施例3以100kg/h的吐出量擠出聚丙烯類樹脂A組合物，以10kg/h的速度向熔融樹脂中定量注入作為發(fā)泡氣體的正丁烷和異丁烷的混合氣體，除此之外與實施例1同樣地用串聯(lián)式擠出發(fā)泡成形機進行擠出發(fā)泡。此時的發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為5.9MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表1，發(fā)泡體是沒有空隙的表面平滑性優(yōu)良的輕量的發(fā)泡片材。實施例4使用如下所述的擠出發(fā)泡成形機模具是開口寬度1000mm、開口厚度2mm、小lOmmR的開口變大的T型凹模模具，在其前端部還安裝有圖3所示的多孔凹模模具，該凹模模具的縱向的吐出孔數(shù)量為4個，橫向的吐出孔數(shù)量為193個，總吐出孔數(shù)量為772個，吐出孔的孔徑為0.60mm;除此之外與實施例1同樣地進行擠出發(fā)泡。此時的發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為5.0MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表1，發(fā)泡體雖然是與實施例1同樣輕量的發(fā)泡片材，但在表面的平滑性方面，產(chǎn)生來源于多孔模具的有規(guī)則的凹凸。比較例1使用在230°C時的熔化張力(MT)為2.7g、熔體流動速率(MFR)為2.3g/10分鐘的均聚丙烯樹脂中按照與實施例1相同的配比摻雜了各種添加劑的聚丙烯類樹脂B組合物，以1.lkg/h的速度向熔融樹脂中定量注入作為發(fā)泡氣體的正丁烷和異丁烷的混合氣體，在樹脂溫度172t:的條件下發(fā)泡，除此之外均與實施例1同樣地用擠出發(fā)泡成形機進行擠出發(fā)泡。此時的發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為2.3MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表1，發(fā)泡體雖然外觀性良好，但卻是發(fā)泡倍數(shù)低且缺乏輕量性的發(fā)泡片材。比較例2以10kg/h的吐出量擠出聚丙烯類樹脂A組合物，以0.8kg/h的速度向熔融樹脂中定量注入作為發(fā)泡氣體的正丁烷和異丁烷的混合氣體，在樹脂溫度185t:的條件下發(fā)泡，除此之外與實施例1同樣地用擠出發(fā)泡成形機進行擠出發(fā)泡。此時的發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為4.5MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表1，發(fā)泡體雖然外觀性良好，但卻是發(fā)泡倍數(shù)低且缺乏輕量性的發(fā)泡片材。比較例3以130kg/h的吐出量擠出聚丙烯類樹脂A組合物，以10kg/h的速度向熔融樹脂中定量注入作為發(fā)泡氣體的正丁烷和異丁烷的混合氣體，在樹脂溫度185t:的條件下發(fā)泡，除此之外與實施例1同樣地用擠出發(fā)泡成形機進行擠出發(fā)泡。此時的擠出發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為10.3MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表l，發(fā)泡體雖然輕量，但卻是獨立氣泡率低且隔熱性差的發(fā)泡片材。比較例4以3.0kg/h的速度向熔融好的聚丙烯類樹脂A組合物中定量注入作為發(fā)泡氣體的二氧化碳，在樹脂溫度17(TC的條件下發(fā)泡，除此之外與實施例1同樣地用擠出發(fā)泡成形機進行擠出發(fā)泡。此時的擠出發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為7.4MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表1，發(fā)泡體不僅獨立氣泡率低且隔熱性差，而且是包含空隙的缺乏表面平滑性的發(fā)泡片材，是缺乏輕量性的片材。比較例5以3.0kg/h的速度向熔融好的聚丙烯類樹脂A組合物中定量注入作為發(fā)泡氣體的二氧化碳，在樹脂溫度185t:的條件下發(fā)泡，除此之外與實施例4同樣地用擠出發(fā)泡成形機進行擠出發(fā)泡。此時的擠出發(fā)泡成形機的模內(nèi)樹脂壓力為9.3MPa。所得發(fā)泡體的各種特性示于表1，發(fā)泡體不僅獨立氣泡率低且隔熱性差，而且雖然輕量，但卻包含空隙，在表面的平滑性方面，產(chǎn)生了來源于多孔模具的有規(guī)則的凹凸。10<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>產(chǎn)業(yè)上利用的可能性利用本發(fā)明的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的低密度、隔熱性、耐熱性、剛性等性能和成本的良好的平衡以及優(yōu)良的循環(huán)再利用性，主要可廣泛用于汽車構件用途、文具等普通消耗品用途、包裝緩沖材料用途等。另外，在這里引用2007年9月14日提出申請的日本專利申請2007-239779號的說明書、權利要求書、附圖和摘要的所有內(nèi)容作為本發(fā)明說明書的揭示。權利要求一種聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其特征在于，用至少包含烴類氣體的發(fā)泡劑對包含230℃時的熔化張力為5～30g的直鏈狀聚丙烯類樹脂的聚丙烯類樹脂組合物進行擠出發(fā)泡而得，發(fā)泡倍數(shù)在15倍以上，獨立氣泡率在70％以上。2.如權利要求1所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其特征在于，所述直鏈狀聚丙烯類樹脂的23(TC時的熔體流動速率(MFR)與23(TC時的熔化張力(MT)的關系滿足下述的式(1):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>3.如權利要求1或2所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其特征在于，所述直鏈狀聚丙烯類樹脂在所述聚丙烯類樹脂組合物中的含量在50質(zhì)量％以上。4.如權利要求13中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體，其特征在于，按照JIS-A1412測定的熱導率為2034mW/mK。5.—種聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其特征在于，采用包括擠出機和安裝于前端的模具的發(fā)泡裝置，將包含230°C時的熔化張力為330g的直鏈狀聚丙烯類樹脂的聚丙烯類樹脂組合物和烴類氣體發(fā)泡劑在16025(TC的溫度條件下熔化擠出，以模具開口部鄰近處的樹脂壓力為210MPa的條件釋放至大氣中，進行擠出發(fā)泡。6.如權利要求5所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其特征在于，烴類氣體是選自丙烷、正丁烷、異丁烷、正戊烷、異戊烷、環(huán)戊烷和己烷的至少1種。7.如上述5或6所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其特征在于，相對于100質(zhì)量份的聚丙烯類樹脂組合物，注入130質(zhì)量份的烴類氣體作為發(fā)泡劑。8.如權利要求57中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其特征在于，模具的單位孔開口面積的吐出量為0.050.3kg/h/mm2。9.如權利要求58中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其中，擠出機是串聯(lián)型擠出機，該擠出機的擠出吐出量為11000kg/h。10.如權利要求59中的任一項所述的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的制造方法，其特征在于，模具為T型模。全文摘要本發(fā)明提供一種具有15倍以上的高發(fā)泡倍數(shù)且獨立氣泡率在70％以上的隔熱性優(yōu)良的聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體及其制造方法。聚丙烯類樹脂擠出發(fā)泡體的特征在于，用至少包含烴類氣體的發(fā)泡劑對包含230℃時的熔化張力為5～30g的直鏈狀聚丙烯類樹脂的聚丙烯類樹脂組合物進行擠出發(fā)泡而得，發(fā)泡倍數(shù)在15倍以上，獨立氣泡率在70％以上。文檔編號B29K105/04GK101796113SQ20088010656公開日2010年8月4日申請日期2008年9月12日優(yōu)先權日2007年9月14日發(fā)明者大野勝明,板谷透申請人:旭玻璃纖維股份有限公司