本發(fā)明涉及地下連續(xù)墻施工領域，特別涉及一種臨近既有線地下連續(xù)墻施工工藝。

背景技術：

地下連續(xù)墻開挖技術起源于歐洲，20世紀50年代該項技術在西方發(fā)達國家及前蘇聯(lián)得到推廣，成為地下工程和深基礎中有效的技術。經過幾十年的發(fā)展，地下連續(xù)墻的技術已經相對成熟，其中日本在此項技術上最為發(fā)達。從我國水電部門首次在青島丹子口水庫用此技術修建水壩防滲墻到現在，地下連續(xù)墻施工工藝在我國已經得到了很好的應用，主要在上海、廣州等地區(qū)。但在西南地區(qū)砂卵石層施工，且近距離臨近運營既有線和地鐵線施工國內還尚未出現。

在地下連續(xù)墻施工中，地下連續(xù)墻入巖一直是地下連續(xù)墻施工的重難點，施工機械配合及施工進度管理一直是業(yè)界研究的重點，目前，針對上軟下硬組合地層情況，在地下入巖連續(xù)墻施工機械配套選型優(yōu)化和進度組織等方面，總體缺乏應用實例研究，缺少經驗參考。同時，對于周邊環(huán)境復雜、臨近運營既有線和地鐵線，地下水位較高，基坑為一級安全等級的情況，在進行地下連續(xù)墻施工過程時，連續(xù)墻成槽施工要連續(xù)穿過雜填土、粉質粘土、松散卵石、稍密卵石、中密卵石、密實卵石，施工難度非常大，由此，如何開發(fā)出一種適合于臨近既有線地下連續(xù)墻施工的工藝，將是本領域技術人員值得研究的課題。

技術實現要素：

本發(fā)明的發(fā)明目的在于：針對上述存在的問題，提供一種臨近既有線地下連續(xù)墻施工工藝，以達到縮短施工總工期，降低降排水及主體施工總體成本，為以后連續(xù)墻施工在砂卵石中的運用提供的寶貴經驗。

本發(fā)明采用的技術方案如下：一種臨近既有線地下連續(xù)墻施工工藝，其特征在于，包括以下幾個步驟：

步驟1、施工前的準備和測量；

步驟2、制作導墻和護壁泥漿；

步驟3、成槽施工及成槽檢測驗收；

在步驟3中，要求制得的新鮮泥漿的粘度為18-25s，密度為1.05-1.2g/cm3，循環(huán)泥漿的粘度為19-25s，密度不大于1.25g/cm3。

進一步，在步驟2中，導墻采用倒“l(fā)”型，同時采用φ10@150/200的雙層鋼筋網片，并選擇c25混凝土，更進一步地說，導墻的施工工藝流程包括：平整場地→測量定位→挖槽→澆筑墊層→砌筑磚臺模→綁扎鋼筋→支墻側模板→澆筑混凝土→拆?！O橫支撐。

在本發(fā)明中，地下連續(xù)墻為連續(xù)性墻體，其成槽開挖原理與旋挖鉆孔樁相似，但其施工難度大于鉆孔樁，主要原因在于兩者挖孔形狀，墻為槽狀樁為孔狀，護槽與護孔是不一樣的概念，槽壁的穩(wěn)定要比孔壁復雜得多，并且槽壁的拱效應不如圓拱效應。因此，防坍塌護壁將為連續(xù)墻成槽的重難點，而護壁成功的關鍵又取決于護壁泥漿的調配，由此，在步驟2中，所述護壁泥漿包括以下重量份的原料：鈉基膨潤土120-130份、玄武巖纖維3-4份、cmc為40-50份，以及適量的鹽水，所述鹽水中的鹽為鈉鹽，泥漿中加有分散劑，所述分散劑為純堿。

在上述中，膨潤土是以蒙脫石為主的含水粘土礦，它具有膨潤性、粘結性、吸附性、催化性、觸變性、懸浮性以及陽離子交換性等性質。鈉基膨潤土較之鈣基膨潤土的物理化學性質和工藝技術性能優(yōu)越，主要表現在：吸水速度慢，但吸水率和膨脹倍數大，陽離子交換量高，在水介質中分散性好，膠質價高；它的膠體懸浮液觸變性、粘度、潤滑性好，ph值高；熱穩(wěn)定性好；有較高的可塑性和較強的粘結性；熱濕拉強度和干壓強度高。且膨潤土制漿能力較強，制造的泥漿含沙量極低（0～0.3%），即幾乎全部土顆粒陡變成膠體，沒有廢余料（1t膨潤土可造10-15m3泥漿），這是普通粘土所做不到的。膨潤土的原漿密度?。?.02-1.04g/cm3），故能攜帶的渣屑就多，固相的含砂率可由2%提升到4%?；谏鲜鲂阅芴攸c，本發(fā)明的地下連續(xù)墻施工所用泥漿將鈉基膨潤土作為首選材料。玄武巖纖維用于控制泥漿內的懸浮物，能夠在泥漿中起到類似網狀的作用，大幅提高泥漿的懸浮渣屑，并使渣屑在泥漿中循環(huán)時迅速下沉。cmc作為有助于提高泥漿的粘度、懸浮等特性，提高泥漿的綜合性能，鹽水用于調節(jié)泥漿的ph值，以使泥漿的ph達到設計要求，更具體地說，所述鹽水中的鹽為鈉鹽，包括nacl鹽水。

作為另一種替選方案，所述護壁泥漿包括以下重量份的原料：鈉基膨潤土80-120份、cmc為3-4份，分散劑為0-50份，水為1000份，所述分散劑為純堿，按照該配方制得的泥漿的大部分主要性能也能達到要求，但是其綜合性能不及上述采用玄武巖纖維制得的泥漿，例如，其控制懸浮物的能力不及采用玄武巖纖維制得的泥漿。

進一步，在地下連續(xù)墻施工中，槽壁垂直度和槽底沉渣厚度是兩個很重要的控制參數，稍有偏差，都極有可能造成政工施工工程的失敗，并導致安全事故發(fā)生，由此，為了精確控制該兩個參數，在步驟3中，成槽檢測包括槽壁垂直度檢測系統(tǒng)和漕底沉渣厚度檢測系統(tǒng)，所述槽壁垂直度檢測系統(tǒng)包括超聲成槽質量檢測儀，超聲成槽質量檢測儀包括檢測儀主機、超聲探頭、深度測量裝置和提升機構，超聲探頭與提升裝置及提升機構組裝在一起，超聲探頭在提升裝置的控制下從槽口勻速下降，深度測量裝置測取超聲探頭下放的深度并傳至檢測儀主機，主機根據設定的深度間距控制超聲探頭發(fā)射超聲波，檢測儀主機根據設定的采樣延時和采樣率起動高速高精度信號采集器采集超聲信號并計算斷面尺寸，進而繪出測量槽段的槽壁剖面圖；所述漕底沉渣厚度檢測系統(tǒng)包括發(fā)射電極和感應電極，采用電阻率法，將發(fā)射電極放入成槽泥漿中，感應電極探頭以固定的采集間距沿槽壁方向下降，測試儀器自動記錄每段間距的電阻率，實測的電阻率曲線大的拐點即為沉渣頂界面。

進一步，測量探頭上共布置四組換能器，其中兩組為發(fā)射組，另外兩組為接收組，發(fā)射組和接收組對稱設置，四組探頭成正交十字探測槽壁兩個方向的槽壁剖面。

由于上述的設置，通過兩發(fā)、兩收的四組超聲波探頭成正交十字探測槽壁兩個方向的槽壁剖面，超聲探頭從槽口下降至槽底（或從槽底提升至槽口），儀器在下降（或提升）過程中，檢測儀主機根據設定的采樣延時和采樣率起動高速高精度信號采集器采集超聲信號并計算斷面尺寸。當測量探頭完成一次下降（或提升）過程，檢測儀主機即可繪出測量槽段的槽壁剖面圖，進而測出地下連續(xù)墻成槽的垂直度；同時，通過將發(fā)射電極放入成槽泥漿中形成電場，感應電極探頭以固定的采集間距沿槽壁方向下降，測試儀器自動記錄每段間距的電阻率，實測的電阻率曲線大的拐點即為成渣頂界面，從而推算出地下連續(xù)墻沉渣深度進行檢測。

進一步，為了快速成槽并同時保證成槽質量，在步驟3中，先按照設計要求進行單元槽段劃分，然后采用成槽機對每個單元槽進行挖槽，成槽機配備有垂直度顯示儀表和自動糾偏裝置，其中，首開槽段時，先挖槽段兩端土體，再開挖在兩抓之間的土體，然后，采用三抓成槽的方式，先抓遠離首開幅一側土體，再抓靠近首開幅側土體，最后抓中間土體的順序開挖其他單元槽，最后，在閉合幅挖掘時，采用三抓成槽的方式，先抓中間土體，再分別抓兩側土體的順序進行開挖。

對于特殊位置槽段，當單元轉角處槽段臨近既有線時，其成槽工藝為：采取旋挖鉆機與成槽抓斗配合成槽，即先鉆后抓法，對于卵石層，采用旋挖鉆機施工導向孔或松土，再用液壓抓斗成槽。

槽段挖至設計標高后，用成槽機自身設備或超聲波等方法測量槽壁斷面，如誤差超過規(guī)定的精度則需修槽，修槽完成后，在鋼筋籠下放前清槽一次，首先清除前單元槽段接頭處殘留的泥皮、泥塊，可采用自制的刷壁器，用吊車吊入槽內緊貼槽壁接頭混凝土面往復上下刷2-3遍清除干凈，再用成槽機抓頭清除底部較厚的沉渣。

鋼筋籠下放后進行二次清槽，可采用混凝土導管壓清水或稀泥漿循環(huán)法清槽，在清槽完成后采用電阻率法對槽底沉渣厚度進行檢測驗收，測定沉渣厚度是否在設計允許范圍內，一般沉渣厚度控制在10cm以內。

進一步，在清底換漿時，當空氣升液器在槽底部往復移動不再吸出土碴，實測槽底沉碴厚度小于20cm時，即可停止移動空氣升液器，置換槽底部不符合質量要求的泥漿，在清底換漿全過程中，控制好吸漿量和補漿量的平衡，不能讓泥漿溢出槽外或讓漿面落低到導墻頂面以下50cm。

綜上所述，由于采用了上述技術方案，本發(fā)明的有益效果是：

1、通過對泥漿的組分和配比進行設計，得到了一種適合西南地區(qū)砂卵石層施工的用于地下連續(xù)墻成槽護壁的泥漿，其密度適宜，易沉淀并且泥皮厚度合適，能夠懸浮渣屑，又能使渣屑在泥漿中循環(huán)時迅速下沉，能夠對臨近既有線的地下連續(xù)墻開挖內壁進行護保；

2、通過兩發(fā)、兩收的四組超聲波探頭成正交十字探測槽壁兩個方向的槽壁剖面，超聲探頭從槽口下降至槽底（或從槽底提升至槽口），儀器在下降（或提升）過程中，檢測儀主機根據設定的采樣延時和采樣率起動高速高精度信號采集器采集超聲信號并計算斷面尺寸。當測量探頭完成一次下降（或提升）過程，檢測儀主機即可繪出測量槽段的槽壁剖面圖，進而測出地下連續(xù)墻成槽的垂直度；

3、通過將發(fā)射電極放入成槽泥漿中形成電場，感應電極探頭以固定的采集間距沿槽壁方向下降，儀器則自動記錄一個電阻率，實測的電阻率曲線大的拐點即為成渣頂界面，從而推算出地下連續(xù)墻沉渣深度進行檢測，因此，利用電阻率法測沉渣厚度的技術效果有：①原理簡單可靠；②可實時顯示沉渣厚度；③儀器操作使用簡便；④可一鍵式生成測試報告；

4、本發(fā)明的連續(xù)墻施工工藝形成的墻體與同類深基礎施工方法相比，墻體剛度大、強度高，擋土、截水、抗?jié)B、耐久性能更好，并且施工振動小，噪音低，垂直度偏差小，擴孔率低，外觀質量好，最重要的是可用于逆作法施工，使地下部分與上部結構同時施工，大大縮短了工期。在經濟效益上，一般地下室外墻與基坑圍護墻采用兩墻合一的形式，本施工工藝一方面省去了單獨設立的圍護墻，另一方面可在工程用地范圍內最大限度擴大地下室面積，增加有效使用面積；此外，圍護墻的支撐體系由地下室樓蓋結構代替，省去大量支撐費用，還可以解決特殊平面形狀建筑或局部樓蓋缺失所帶來的布置支撐的困難，并使受力更加合理。由于上述原因，再加上總工期的縮短，因而在軟土地區(qū)對于具有多層地下室的高層建筑，本發(fā)明的施工工藝具有明顯的經濟效益，一般可節(jié)省地下結構總造價的25%～35%；

5、本發(fā)明運用于臨近既有線的連續(xù)墻施工工藝的施工總工期短，降低了降排水及主體施工總體成本，填補了地下連續(xù)墻施工工藝在砂卵石層中運用的技術空白，為以后的施工提供的寶貴的經驗，值得推廣應用。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的一種適合西南地區(qū)砂卵石層地下連續(xù)墻施工工藝的地下連續(xù)墻試驗槽段平面示意圖；

圖2是本發(fā)明的地下連續(xù)墻施工用泥漿系統(tǒng)工藝流程圖；

圖3是本發(fā)明的臨近地鐵轉角處槽段施工示意圖；

圖4是本發(fā)明的一種以圓孔為例的槽壁垂直度檢測方法示意圖。

圖中標記：1為孔ⅰ，2為孔ⅱ，3為孔ⅲ，4為按試驗段ⅰ，5為試驗段ⅱ，6為試驗段ⅲ。

具體實施方式

下面結合附圖，對本發(fā)明作詳細的說明。

為了使本發(fā)明的目的、技術方案及優(yōu)點更加清楚明白，以下結合附圖及實施例，對本發(fā)明進行進一步詳細說明。應當理解，此處所描述的具體實施例僅僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。

實施例：

工程概況：成都車站擴能改造行包房工程

行包房工程建筑面積18998㎡（地上3164㎡，地下15834㎡），基底面積7917㎡，地下2層地上3層，基底標高-15.05，開挖深度約13.05m，基礎墻東南角與地鐵1號線大致平行，距離地鐵盾構最近距離約11.3m，南側靠近既有國鐵6站臺12道，基坑施工期間均要正常運行。為保證運行的安全性，設計采用地下連續(xù)墻（環(huán)形封閉形成止水帷幕）+鋼筋混凝土梁板內支撐結構體系（逆作法），連續(xù)墻墻體全長389m，共計72槽段，槽段長度3～6m，墻體厚度1000mm，墻體開挖深度32m，混凝土等級c35p10，墻厚1000mm，墻底進入風化巖層不少于1000mm，墻高約32000mm。依據地勘報告，本工程地質的卵石層厚度很大且最大粒徑200mm，厚度超過20m，充填物為礫石、細砂、漂石等，單軸天然強度5.0mpa，且需進入風化巖1000mm。

基于此，本工程的連續(xù)墻施工工藝包括以下步驟：

步驟1、試驗段成槽工藝

確定成槽工藝，選擇3個槽段為試驗段，按試驗段ⅰ4、試驗段ⅱ5、試驗段ⅲ6的順序分別采用單槽三抓法、兩鉆一抓法和導桿抓斗法，最先成槽的方法為正式施工選用方法，其它方法將不采用，如圖1所示，通過試驗測出，采用單槽三抓法；

步驟2、制作導墻

地下連續(xù)墻導墻采用倒“l(fā)”型，并采用φ10@150/200的雙層鋼筋網片，c25混凝土，導墻墻厚200mm，其施工工藝流程為：平整場地→測量定位→挖槽→澆筑墊層→砌筑磚臺?！壴摻睢饶０濉鷿仓炷痢鹉！O橫支撐；

步驟3、護壁泥漿制備

先設置泥漿制備系統(tǒng)，如圖2所示，然后制備泥漿、儲存泥漿，泥漿的循環(huán)使用及再生處理；采用鈉基膨潤土120-130份、玄武巖纖維3-4份、cmc40-50份、適量的鹽水及其他外加劑制備泥漿，新泥漿需靜置24h發(fā)酵后使用，同時，要求泥漿滿足如下性能指標：

表1泥漿性能指標表：

其中，當泥漿的性能指標達到如下4項時，必須廢棄處理：

1）泥漿比重ρ>1.3；

2）泥漿粘度過高，小漏斗測定粘度時，泥漿成滴流狀態(tài)；

3）泥漿中的含砂量>25％以上；

4）泥漿的ph>11；

步驟4、成槽施工

1）成槽挖土，采用地下連續(xù)墻成槽機（抓斗）成槽，先按照設計要求進行單元槽段劃分，然后采用成槽機對每個單元槽進行挖槽，成槽機配備有垂直度顯示儀表和自動糾偏裝置，其中，首開槽段時，先挖槽段兩端土體，再開挖在兩抓之間的土體，然后，采用三抓成槽的方式，先抓遠離首開幅一側土體，再抓靠近首開幅側土體，最后抓中間土體的順序開挖其他單元槽，最后，在閉合幅挖掘時，采用三抓成槽的方式，先抓中間土體，再分別抓兩側土體的順序進行開挖；

2）清底換漿，槽段挖至設計標高后，用成槽機自身設備或超聲波等方法測量槽壁斷面，如誤差超過規(guī)定的精度則需修槽，修槽完成后，在鋼筋籠下放前清槽一次，首先清除前單元槽段接頭處殘留的泥皮、泥塊，可采用自制的刷壁器，用吊車吊入槽內緊貼槽壁接頭混凝土面往復上下刷2-3遍清除干凈，再用成槽機抓頭清除底部較厚的沉渣；

鋼筋籠下放后進行二次清槽，可采用混凝土導管壓清水或稀泥漿循環(huán)法清槽，在清槽完成后采用電阻率法對槽底沉渣厚度進行檢測驗收，測定沉渣厚度是否在設計允許范圍內，一般沉渣厚度控制在10cm以內清除槽底沉渣采用置換法，當空氣升液器在槽底部往復移動不再吸出土碴，實測槽底沉碴厚度小于20cm時，即可停止移動空氣升液器，置換槽底部不符合質量要求的泥漿；

3）臨近地鐵轉角處槽段施工，轉角槽段采取旋挖鉆機與成槽抓斗配合成槽，即先鉆后抓法，以提高成槽速度，對于卵石層，采用旋挖鉆機施工導向孔或松土，再用液壓抓斗成槽，具體施工順序為：先用旋挖鉆機依次在轉角槽段引孔，順序如圖3所示，旋挖鉆機引孔到達設計深度后再用成槽機抓挖孔ⅰ1-孔ⅱ2，孔ⅱ2-孔ⅲ3之間土體；

步驟5、鋼筋籠加工及鋼筋籠吊裝

按照標準和操作規(guī)范，進行鋼筋籠加工及鋼筋籠吊裝，其中，地下連續(xù)墻周長389m，共分72幅，最大幅寬6m，墻深32m，鋼筋籠長度20m，要求地下連續(xù)墻鋼筋籠在胎架上整幅制作成型，整體吊裝入槽，加工平臺平整度要求誤差小于8mm；

步驟6、鎖口管吊放

采用鎖扣管接頭，鎖口管為鋼管，直徑根據墻的厚度確定，成槽后在與土連接的一側放置鎖口管，然后下放鋼筋籠，隨后安裝頂升器，鎖口管起到槽段定位、增長滲流路徑長度、現澆混凝土模板的作用，鎖口管重復利用，在混凝土澆灌達到初凝時（以澆筑順序及澆筑標高計算），由帶液壓千斤頂的專用支架配合吊車提拔，分段拆卸；

步驟7、碎石填筑

采用填筑碎石形式回填鎖口管后面的超挖槽段部分，碎石粒徑為40mm-100mm之間為宜，在填碎石過程中，隨時測量鎖口管后壁和槽內深度的變化（尤其上部10m范圍內更加注意），如后壁碎石深度不上漲，槽內深度減小，說明槽壁有坍塌出現碎石繞流現象，此時要停止回填碎石，待混凝土澆筑完畢拔出鎖扣管后及時用成槽機清理接頭（必要時可用沖擊鉆）；

步驟8、水下混凝土澆筑

墻體混凝土按照澆灌水下混凝土規(guī)范要求使用商品混凝土，水下混凝土澆筑采用導管法施工，混凝土導管選用d=300的鋼導管，粗絲扣接頭，用吊車將導管吊入槽段規(guī)定位置，導管上頂端安上方形漏斗，方形漏斗容量0.8-1m³，按規(guī)范要求留置混凝土抗壓抗?jié)B試塊；

鋼筋籠沉放就位后，應及時灌注混凝土，導管插入到離槽底300～500mm，灌注混凝土前應在導管內設置球膽，以起到隔水作用，并檢查混凝土配合比后方可澆注混凝土；檢查導管的安裝長度，并做好記錄，每車混凝土填寫一次混凝土上升高度及導管埋設深度的記錄，在澆注中導管插入混凝土深度應始終保持在2～6m；導管間水平布置一般為1.5m，距槽段端部不大于0.5m，混凝土超灌高度30～50cm，以保證墻頂混凝土強度滿足設計要求；

導管在砼澆注前先在地面上每4～5節(jié)拼裝好，用吊機直接吊入槽中砼導管口，再將導管連接起來，這樣有利于提高施工速度；灌注水下混凝土時，采用兩根導管，導管離槽底0.4m，要求混凝土面上升速度不宜小于3m/h，槽內混凝土面上升高差小于0.3m，中途停頓時間小于30min；

步驟9、頂拔鎖扣管

鎖口管吊裝就位后，隨著安裝頂升器，以開始澆灌混凝土時做的混凝土試塊達到初凝狀態(tài)所經歷的時間為依據（一般正常灌注完4h），在頂拔鎖口管的過程中，要根據現場混凝土澆灌記錄表，計算鎖口管允許頂拔的高度，嚴禁早拔、多拔，起初每10min起拔10cm-15cm，之后根據混凝土凝結情況控制；

步驟10、連續(xù)墻堵漏

現場勘測，其地下水水位約為-8m，地下連續(xù)墻墻頂標高為-6m，土方開挖至-8m左右，地下連續(xù)墻外側在水壓力的作用下，墻體自身、相鄰墻接頭處、墻底嵌入風化巖部位容易出現漏水的情況，土方開挖時，連續(xù)墻墻身出露后，采取邊開挖邊堵漏的方法，發(fā)現漏水，及時封堵。

在上述中，步驟4的成槽施工還包括成槽檢測，成槽檢測的內容包括槽壁垂直度檢測及槽底沉渣厚度的檢測。槽壁垂直度檢測：利用超聲成槽質量檢測儀進行垂直度檢測，超聲成槽質量檢測儀由檢測儀主機、超聲探頭、深度測量裝置和提升機構組成，超聲探頭在提升裝置和提升機構組成，超聲波探頭在提升裝置的控制下從槽口勻速下降，深度測量裝置測取探頭下放的深度并傳到主機，主機根據設定的深度間距（5mm/10mm/15mm/20mm/25mm）控制超聲發(fā)射探頭發(fā)射超聲波并同步啟動幾時，主機根據設定的采樣延時和采樣率啟動高速高精度信號采集器采集超聲信號，由于泥漿的聲阻抗遠小于土層（或巖石）介質的聲阻抗，超聲波幾乎從槽壁產生全反射，反射波經過泥漿傳播后被接收換能器接收，反射波到達的時間即為超聲波在槽內泥漿中的傳播時間t（簡稱聲時）。

更進一步地說，測量探頭上共布置四組換能器（一發(fā)、一收為一組），四組探頭成正交十字探測槽壁兩個方向的槽壁剖面。以一個剖面上的兩組探頭測量為例，探頭下到槽內某高程測點，測量探頭兩方向相反的換能器至槽壁的距離為l1、l2，測得聲波在路徑l1、l2上的往返傳播時間分別為t1、t2，假如泥漿的聲波速度為c（c可通過實測得到），那么有l(wèi)1=（ct1）/2，l2=（ct2）/2，槽段在該斷面測點的尺寸即為b=l1+l2+d，其中d為兩方向相反換能器的反射（接收）面之間的距離。同樣方法可測得槽段在該斷面另一方向測點剖面的尺寸。

提升機構將超聲探頭從槽口下降至槽底（或從槽底提升至槽口），儀器在下降（或提升）過程中，檢測儀主機根據設定的采樣延時和采樣率起動高速高精度信號采集器采集超聲信號并計算斷面尺寸。當測量探頭完成一次下降（或提升）過程，檢測儀主機即可繪出測量槽段的槽壁剖面圖，進而測出地下連續(xù)墻成槽的垂直度。

當提升機構在提升超聲探頭的過程中時，保持吊點不變且電纜垂直，通過所測的樁孔壁剖面圖可以得到樁孔的垂直度。對于矩形的槽孔，可沿軸線布置若干個剖面，利用兩組探頭測試垂直于矩形槽軸線方向剖面的寬度。

更進一步地說，其垂直度檢測方法為：

泥漿波速的測定，槽寬、成槽垂直度檢測中需要測定泥漿的波速：泥漿波速測定將在所測單元槽段端口進行，根據端口所測得聲時值tbi和丈量nb個（一般3-5個）剖面的槽寬bi，計算得到泥漿的標定波速值c，計算公式如下：。

垂直度計算，計算方法以圓孔為例，如圖4所示，圖4中0為探頭中心點，00為第一測點孔軸中心點，0n為第n個測點孔軸中心點。設第一個測點時聲波探頭中心相對于孔軸中心點的偏離坐標為x0、y0，第n個測點時聲波探頭中心相對于孔軸中心點的偏離坐標為xn、yn，那么：

x0=l10－（l10+120）/2

yo=l30－（l30+140）/2

xn=l1n-（l1n+12n）/2

yn=l3n－（l3n+14n）/2

式中：l10、120、l30、140—為第一個。

測點時，探頭中心沿水平方向至孔壁的四個方向的測距值，其某位置的第n個測點時的偏小距為en，有：

對于地下連續(xù)墻槽壁的某個剖面有：

那么在第n個測點時的垂直度：

式中：hn—為第n個測點的孔深值。

更進一步地說，槽底沉渣厚度的檢測的工作原理為：利用電阻率法測沉渣厚度，電阻率法檢測沉渣厚度的原理是測量槽中泥漿沿深度方向的電阻率變化來從而獲得槽底的沉渣厚度。由于成槽底部比重較大的泥漿與上部以懸浮顆粒為主的泥漿存在明顯的電阻率差異，當放入空中探頭上的發(fā)射電極形成電場時，探頭上的感應電極測量電場的變化，即根據感應電極測到的電勢差得到探頭周圍介質的電阻率。當發(fā)射電極與感應電極之間的介質成分沒有變化，即介質為成分均勻的泥漿時，電阻率曲線是一條相對平滑的曲線；當發(fā)射電極與感應電極之間的介質成分發(fā)生變化，即在沉渣中，感應電極記錄的電阻率會發(fā)生變化。檢測時，由發(fā)射電極和感應電極組成的探頭以固定的采集間距沿成槽深度方向下降，儀器則自動記錄一個電阻率。把實測的電阻率畫成一條沿深度方向變化的曲線，曲線的拐點即為成渣頂界面，沉渣厚度為成槽底對應的深度減去沉渣頂界面對應的深度。

通過將發(fā)射電極放入成槽泥漿中形成電場，感應電極探頭以固定的采集間距沿槽壁方向下降，儀器則自動記錄一個電阻率，實測的電阻率曲線大的拐點即為成渣頂界面，從而推算出地下連續(xù)墻沉渣深度進行檢測，因此，利用電阻率法測沉渣厚度的技術效果有：①原理簡單可靠；②可實時顯示沉渣厚度；③儀器操作使用簡便；④可一鍵式生成測試報告。

作為一種替選地實施方式，所述護壁泥漿包括以下重量份的原料：鈉基膨潤土80-120份、cmc為3-4份，分散劑為0-50份，水為1000份，所述分散劑為純堿，按照該配方制得的泥漿的大部分主要性能也能達到表1要求，但是其綜合性能不及上述采用玄武巖纖維制得的泥漿，例如，其控制懸浮物的能力不及采用玄武巖纖維制得的泥漿

本施工方法在西南地區(qū)砂卵石層為首次使用，且周邊環(huán)境較為特殊東南側與地鐵1號線臨近，最近距離盾構邊緣只有10.25m，南側臨近國鐵ⅹⅱ道運營，其他側均有多層既有建筑，大大增加了墻體施工的難度。本申請人在施工過程嚴格對各個工序及各參數指標的控制，最終施工取得圓滿成功，此次連續(xù)墻施工工藝對于行包房工程能在周邊特殊環(huán)境下順利完成提供了很大幫助，且大大縮短了施工總工期，降低了降排水及主體施工總體成本，最重要的是砂卵石中運用為首例，為以后的施工提供的寶貴的經驗，值得推廣應用。

同時，本發(fā)明的連續(xù)墻施工方法形成的墻體與同類深基礎施工方法相比，墻體剛度大、強度高，擋土、截水、抗?jié)B、耐久性能更好，并且施工振動小，噪音低，垂直度偏差小，擴孔率低，外觀質量好，最重要的是可用于逆作法施工，使地下部分與上部結構同時施工，大大縮短了工期。在經濟效益上，一般地下室外墻與基坑圍護墻采用兩墻合一的形式，本施工工藝一方面省去了單獨設立的圍護墻，另一方面可在工程用地范圍內最大限度擴大地下室面積，增加有效使用面積；此外，圍護墻的支撐體系由地下室樓蓋結構代替，省去大量支撐費用，還可以解決特殊平面形狀建筑或局部樓蓋缺失所帶來的布置支撐的困難，并使受力更加合理。由于上述原因，再加上總工期的縮短，因而在軟土地區(qū)對于具有多層地下室的高層建筑，本發(fā)明的施工工藝具有明顯的經濟效益，一般可節(jié)省地下結構總造價的25%～35%。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例而已，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內所作的任何修改、等同替換和改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內。