二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法，能使電機定子鐵芯軸向長度小、能降低廠房高度，降低電機和廠房建設成本的二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相定子繞組相帶劃分、支路劃分方法及接線方法，指出可連接成標準60°相帶的對稱雙層波繞組或疊繞組，也可連接成非60°相帶對稱雙層波繞組或疊繞組，均須以整距連接。本發(fā)明適用交流電機定子繞組，尤其適合水輪發(fā)電機和抽水蓄能電機的定子繞組。
【專利說明】二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法
【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及三相雙層對稱繞組的接線方法，尤其涉及一種二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法。
【背景技術】
[0002]抽水蓄能電站具有削峰填谷、調(diào)相、調(diào)頻及事故備用等功能，抽水蓄能電機存在發(fā)電和電動兩種工況，具有頻繁啟停、雙向旋轉(zhuǎn)和轉(zhuǎn)速高的特點，其設計難度較較大。轉(zhuǎn)速為428.6r/min (十四極)、容量約為300MW的抽水蓄能機組的水泵水輪機的優(yōu)越性能使其得以廣泛應用。但對于十四極電機，其定子繞組按常規(guī)對稱方式接線，可選支路數(shù)只有1、2、7和14，相應的額定電壓為13.8kV和15.75kV，且選擇I支路和2支路，支路電流超出現(xiàn)有空冷技術的最高限制，選擇14支路，支路電流過低，最終，只能選擇7支路，但是，此時支路電流仍然偏低，發(fā)電機的經(jīng)濟性不好。在其他結(jié)構(gòu)尺寸不變的條件下，如果采用4支路，則支路電流與現(xiàn)有絕大多數(shù)抽水蓄能機組相當，其定子鐵心和定子線棒長度能縮短500_左右，從而電機成本和電站建設成本均可以降低。
[0003]現(xiàn)有技術中，通常三相雙層繞組的接線，可先計算出單元電機、繞組循環(huán)數(shù)，并繪制星形圖，然后將星形圖的電勢矢量劃分為六個相帶。其中，六個相帶分別用A、Z、B、X、C、Y順次表示，每個相帶的電勢矢量分布角度為60°，將6個相帶所包含的所有電勢矢量按串聯(lián)相加的方式分別合成為一個電勢矢量，A相帶合成矢量和X相帶合成矢量、B相帶合成矢量和Y相帶合成矢量、C相帶合成矢量和Z相帶合成矢量，分別相差180°，且A、B、C三相的合成矢量互差120° ;然后直接繪制定子繞組接線圖或?qū)⑿切螆D展開為方塊圖后繪制定子繞組接線圖。繪制星形圖時，星形圖中各槽號對應的矢量為同一線圈的上層邊和下層邊電勢矢量的合成。
[0004]對于二百五十二槽十四極電機的定子繞組，如果每極每相槽數(shù)選擇為整數(shù)，按現(xiàn)有的星形圖繪制方法，其星形圖從內(nèi)到外共有7層，即星形圖從內(nèi)到外有7層重疊的電勢矢量，劃分為6個相帶，每相均包含14層重疊的電勢矢量(正相帶有7層，負相帶有7層，共14層)，要接成對稱的4支路，就需要將這14層電勢矢量均分為4組，每一支路占層重疊的電勢矢量，不能按現(xiàn)有技術的接線方法接出對稱的a條支路，即二百五十二槽十四極電機的定子繞組按現(xiàn)有技術的相帶劃分和接線方法接成4支路是不滿足對稱條件的。類似的，可以推導出，如果每極每相槽數(shù)選擇為分數(shù)，按現(xiàn)有技術的相帶劃分和接線方法接成4支路也是不滿足對稱條件的。每相4支路不對稱，在實際運行過程中必將導致定子繞組中產(chǎn)生環(huán)流，而環(huán)流會影響發(fā)電機長期可靠運行。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0005]本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術中存在的上述問題，提供一種二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法，本發(fā)明能夠通過降低機組的軸向長度，達到降低發(fā)電機成本、降低廠房高度和廠房建設成本的目的。
[0006]為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術方案如下:
一種二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法，其特征在于包含以下步驟:
(1)、將定子繞組上、下層線棒電勢矢量都繪制于星形圖中；
(2)、將所述星形圖中的電勢矢量劃分為A、Z、B、X、C、Y六個相帶，將每個相帶所包含的電勢矢量按串聯(lián)相加的方式分別合成為一個電勢矢量，得到六個相帶的合成矢量，A、X相帶的合成矢量大小相等，B、Y相帶的合成矢量大小相等，C、Z相帶的合成矢量大小相等，且A相帶合成矢量和X相帶合成矢量相差180°，B相帶合成矢量和Y相帶合成矢量相差180°，C相帶合成矢量和Z相帶合成矢量相差180°，A、B、C三相的合成矢量互差120°，
(3)、每個相帶均包含2條支路，A、X相帶的4條支路構(gòu)成A相繞組，B、Y相帶的4條支路構(gòu)成B相繞組，C、Z相帶的4條支路構(gòu)成C相繞組，從而構(gòu)成三相雙層對稱4支路疊繞組或構(gòu)成三相雙層對稱4支路波繞組；
所述星形圖由內(nèi)到外共有14層重疊的電勢矢量，每相每支路均包含7層重疊的電勢矢量，每一支路有K層包含6個電勢矢量，且K為不大于7的正奇數(shù)；
當1(=7時，六、2、8、父、(:、￥為60°標準相帶；
當K〈7時，每一支路有層包含的電勢矢量個數(shù),f大于6，每一支路有￥層包含的電
隹|V|.每勢矢量個數(shù)I小于6，且^ + ?1 =12 ,其中i，j=l，2，…，￥ ;A、Z、B、X、C、Y六個相帶的分布角度大于60°，不同相帶的電勢矢量在星形圖中交叉分布，每相每支路所屬矢量在星形圖中形成非60°相帶的階梯狀分布。
[0007]實際接線時，所述波繞組或疊繞組的接線遵循相帶和支路劃分方式，并按整距從上層線棒自然地連到下層線棒，在必要時增加斜并頭和連接線，使每相每支路包含的負相帶電勢矢量疊加至正相帶后，滿足每相每支路在星形圖中的電勢矢量分布。
[0008]采用本發(fā)明具有以下優(yōu)點:
一、與傳統(tǒng)的對稱支路繞組相比，本發(fā)明具有以下優(yōu)點:
(I)、能發(fā)揮水泵水輪機的優(yōu)越性能，也能使電機的性能更加優(yōu)越。
[0009](2)、擴大了電機的電壓、電流選擇性，擴大了電機支路數(shù)和槽數(shù)選擇范圍，提升了電機研發(fā)技術。
[0010](3)、在電機其他結(jié)構(gòu)尺寸相當情況下，定子鐵心長度和定子線棒長度較7支路縮短了 500_左右，降低了電機和廠房建設成本。
[0011](4)、本發(fā)明采用的整距線圈，繞組短距系數(shù)為1，當采用60°標準相帶時，繞組基波的繞組系數(shù)為0.9561，全諧波電壓畸變率為1.196%，滿足國家標準要求的小于5% ;當采用非60°階梯狀分布相帶時，可以通過調(diào)整相帶分布角，改變繞組感應電勢基波及各次諧波的分布系數(shù)，即可調(diào)整感應電勢基波及各次諧波的繞組系數(shù)，從而可以基本達到與傳統(tǒng)短距繞組接近的諧波削弱效果、提高電能質(zhì)量、減少諧波損耗、降低溫升、提高電機效率。例如，圖4所示的階梯相帶接成定子繞組，基波的繞組系數(shù)為0.9232，全諧波電壓畸變率為
0.366%，遠小于國家標準，諧波削弱效果良好，而且基波的繞組系數(shù)與傳統(tǒng)的60°標準相帶短距繞組的基波繞組系數(shù)相當。
[0012](5)、本發(fā)明適用于凸極同步電機，尤其適用于428.6r/min (十四極)的抽水蓄能發(fā)電電動機，具有重大意義。
[0013]二、與連接成非對稱繞組相比，本發(fā)明中的4支路電勢大小相等、相位相同，在正常運行過程中，能避免產(chǎn)生環(huán)流，能夠保障機組長期可靠運行。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0014]圖1本發(fā)明的60°相帶四支路對稱雙層繞組相帶及支路劃分示意圖；
圖2本發(fā)明的60°相帶四支路對稱雙層疊繞組接線圖；
圖3本發(fā)明的非60°相帶四支路對稱雙層繞組相帶及支路劃分示意圖；
圖4本發(fā)明的非60°相帶四支路對稱雙層疊繞組接線圖。
【具體實施方式】
[0015]一種二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法，包含以下步驟:
(1)、將定子繞組上、下層線棒電勢矢量都繪制于星形圖中；
(2)、將所述星形圖中的電勢矢量劃分為A、Z、B、X、C、Y六個相帶，將每個相帶所包含的電勢矢量按串聯(lián)相加的方式分別合成為一個電勢矢量，得到六個相帶的合成矢量，A、X相帶的合成矢量大小相等，B、Y相帶的合成矢量大小相等，C、Z相帶的合成矢量大小相等，且A相帶合成矢量和X相帶合成矢量相差180°，B相帶合成矢量和Y相帶合成矢量相差180°，C相帶合成矢量和Z相帶合成矢量相差180°，A、B、C三相的合成矢量互差120°，
(3)、每個相帶均包含2條支路，A、X相帶的4條支路構(gòu)成A相繞組，B、Y相帶的4條支路構(gòu)成B相繞組，C、Z相帶的4條支路構(gòu)成C相繞組，從而構(gòu)成三相雙層對稱4支路疊繞組或構(gòu)成三相雙層對稱4支路波繞組；
所述星形圖由內(nèi)到外共有14層重疊的電勢矢量，每相每支路均包含7層重疊的電勢矢量，每一支路有K層包含6個電勢矢量，且K為不大于7的正奇數(shù)；
當1(=7時，六、2、8、父、(:、￥為60°標準相帶；
當K〈7時，每一支路有層包含的電勢矢量個數(shù)?大于6，每一支路有層包含的電
*Mi*
勢矢量個數(shù)$小于6，且^ + m = P ,其中i，j=l，2，…，￥ ;A、Z、B、X、C、Y六個相帶的分布角度大于60°，不同相帶的電勢矢量在星形圖中交叉分布，每相每支路所屬矢量在星形圖中形成非60°相帶的階梯狀分布。
[0016]實際接線時，所述波繞組或疊繞組的接線遵循相帶和支路劃分方式，并按整距從上層線棒自然地連到下層線棒，在必要時增加斜并頭和連接線，使每相每支路包含的負相帶電勢矢量疊加至正相帶后，滿足每相每支路在星形圖中的電勢矢量分布。
[0017]本發(fā)明不將同一線圈的上層邊和下層邊的電勢矢量合成，而將同一線圈的上層邊和下層邊的電勢矢量單獨考慮，直接將上層邊和下層邊的電勢矢量都繪制于星形圖中，由于同一槽上、下層線棒處于圓周上同一位置，其感應電勢矢量方向、大小相同，所以星形圖從內(nèi)到外的每一層圓周上的電勢矢量個數(shù)與現(xiàn)有技術的星形圖完全一致，只是其圓周的層數(shù)增加了一倍，即星形圖上由內(nèi)到外重疊的電勢矢量增加了一倍。這樣，對于二百五十二槽十四極電機的定子繞組，其星形圖從內(nèi)到外共有14層圓周，即星形圖從內(nèi)到外有14層重疊的電勢矢量；每一相均有28層重疊的電勢矢量(正相帶有14層，負相帶有14層，共28層)，要接成對稱的4支路，每一支路占7層重疊的電勢矢量，這樣在接線時，就能保證每相各支路對稱和三相對稱。
[0018]如圖1所示為60°相帶四支路對稱雙層繞組相帶及支路劃分示意圖，所述包含上、下層線棒電勢矢量的星形圖由內(nèi)到外共有14層重疊的電勢矢量；等分為6個部分，每部分為一個相帶，用A、Z、B、X、C、Y表示，每個相帶從內(nèi)到外有14層重疊的電勢矢量，圖中“ O ”代表A和X相帶，“ X ”代表B和Y相帶，“ Δ ”代表C和Z相帶；A、X相帶差180°，構(gòu)成A相，B、Y相帶差180°，構(gòu)成B相，C、Z相帶差180°，構(gòu)成C相，A、B、C相互差120°，滿足三相對稱，每一相帶等分為兩部分，每部分包含7層重疊的電勢矢量，共42個電勢矢量，組成一支路，A、Z、B、X、C、Y各含2支路，每相的4個支路包含的電勢矢量的合成矢量相同，滿足支路對稱。接成疊繞組時，按整距，從上層線棒自然地連到下層線棒，并且在必要時增加連接線。
[0019]如圖2所示，圖2為按圖1所示的相帶及支路劃分方式，其中，帶撇的數(shù)字代表下層線棒槽號，不帶撇的數(shù)字代表上層線棒槽號；把屬于A相的19-37’，20-38’，21-39’，22-40’ ，23-41’ ，24_42’ ，37-55’，38-56’，39-57’，40-58’，41-59’，42-60’，55-73’，56-74’，57-75’，58-76’，59-77’，60-78’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的96’，77，94’，75，92’，73按電勢相加的方式串聯(lián)成Al支路，把屬于A相的91-109，，92-110，，93-111，，94-112，，95-113，，96-114，，109-127，，110-128，，I1卜129，，112-130，，113-131，，114-132，，127-145，，128-146，，129-147，，130-148，，131-149，，132-150，共 18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的78，95’，76，93’，74，91’按電勢相加的方式串聯(lián)成 A2 支路，把屬于 A 相的 145-163’，146-164’，147-165’，148-166’，149-167’，150-168’，163-181，，164-182，，165-183，，166-184，，167-185，，168-186，，181-199，，182-200，，183-201’，184-202’，185-203’，186-204’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的199，218’，201，220’，203，222’按電勢相加的方式串聯(lián)成A3支路，把屬于A相的217-235’，218-236，，219-237，，220-238，，221-239，，222-240，，235-1，，236-2，，237-3，，238-4，，239-5，，240-6，，1-19，，2-20，，3-21，，4-22，，5-23，，6-24 ’ 共 18 個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的217’，200，219’，202，221’，204按電勢相加的方式串聯(lián)成A4支路，Al、A2、A3、A4共4條支路并聯(lián)構(gòu)成A相繞組，把屬于B相的31-49，，32-50，，33-51，，34-52，，35-53’，36-54’，49-67’，50-68’，51-69’，52-70’，53-71’，54-72’，67-85’，68-86’，69-87’，70-88’，71-89’，72-90’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的108’，89，106’，87，104，，85按電勢相加的方式串聯(lián)成BI支路，把屬于B相的103-121，，104-122，，105-123，，106-124’，107-125’，108-126’，121-139’，122-140’，123-141’，124-142’，125-143’，126-144’，139-157，，140-158’，141-159’，142-160，，143-161，，144-162’ 共 18 個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的90，107’，88，105’，86，103’按電勢相加的方式串聯(lián)成B2支路，把屬于 B 相的 157-175，，158-176，，159-177’，160-178，，161-179，，162-180，，175-193，，
176-194，，177-195，，178-196，，179-197，，180-198，，193-211，，194-212，，195-213，，196-214’，197-215’，198-216’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的211, 230%213，232，，215，234’按電勢相加的方式串聯(lián)成B3支路，把屬于B相的229-247’，230-248’，
231-249’，232-250’，233-251’，234-252’，247-13’，248-14’，249-15’，250-16’，251-17’，252-18，，13-31’，14-32，，15-33，，16-34，，17-35，，18-36，共 18 個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的229’，212，231’，214，233’，216按電勢相加的方式串聯(lián)成B4支路，B1、B2、B3、B4共4條支路并聯(lián)構(gòu)成B相繞組，把屬于C相的7-25，，8-26，，9-27，，10-28，，11-29，，12-30’，25-43’，26-44’，27-45’，28-46’，29-47’，30-48’，43-61’，44-62’，45-63’，46-64’，47-65，，48-66，共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的84’，65，82’，63，80’，61按電勢相加的方式串聯(lián)成Cl支路，把屬于C相的79-97’，80-98’，81-99’，82-100’，83-101’，84-102’，97-115’，98-116’，99-117’，100-118’，101-119’，102-120’，115-133’，116-134’，117-135，，118-136，，119-137，，120-138’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的66，83，，64，81，，62，79’按電勢相加的方式串聯(lián)成C2支路，把屬于C相的133-151，，134-152，，135-153，，136-154，，137-155，，138-156，，151-169，，152-170，，153-171，，154-172，，155-173，，156-174，，169-187，，170-188，，171-189，，172-190，，173-191，，174-192，共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的210’，191，208’，189，206’，187按電勢相加的方式串聯(lián)成 C3 支路，把屬于 C 相的 205-223’，206-224’，207-225’，208-226’，209-227’，
210-228’，223-241’，224-242’，225-243’，226-244’，227-245’，228-246’，241-7’，242-8’，243-9’，244-10’，245-11’，246-12’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的192，209’，190，207’，188，205’按電勢相加的方式串聯(lián)成C4支路，Cl、C2、C3、C4共4條支路并聯(lián)構(gòu)成C相繞組，A相、B相、C相繞組共同構(gòu)成60°相帶四支路對稱雙層疊繞組。
[0020]如圖3所示為非60°相帶四支路對稱雙層繞組相帶及支路劃分示意圖，圖中“ O ”代表A和X相帶，“ X ”代表B和Y相帶，“ Δ ”代表C和Z相帶；將二百五十二槽十四極雙層定子繞組的包含上、下層線棒電勢矢量的星形圖，由內(nèi)到外，共有14層重疊的電勢矢量，等分為A、Z、B、X、C、Y共6個相帶，每個相帶從內(nèi)到外有14層重疊的電勢矢量，擴大每個相帶的電勢矢量分布角度，每相包含4支路，每支路包含7層重疊的電勢矢量，共42個電勢矢量,這42個電勢矢量的分布為2,2,6,6,6,10,10,—共7層,每相每支路形成階梯狀分布；
A、X相帶差180°，構(gòu)成A相，B、Y相帶差180°，構(gòu)成B相，C、Z相帶差180°，構(gòu)成C相，A、
B、C相互差120°，滿足三相對稱，且每相的4個支路包含的電勢矢量的合成矢量相同，滿足支路對稱。接成疊繞組時，按整距，從上層線棒自然地連到下層線棒，并且在必要時增加連接線。
[0021]如圖4所示，圖4為按圖3所示的相帶及支路劃分方式，其中，帶撇的數(shù)字代表下層線棒槽號，不帶撇的數(shù)字代表上層線棒槽號；把屬于A相的19-37’，20-38’，21-39’，22-40’，23-41’，24-42’，71-89’，72-90’，37-55’，38-56’，39-57’，40-58’，41-59’，42-60’，43-61’，44-62’，57-75’，58-76’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的96，，77，94’，75，92’，73按電勢相加的方式串聯(lián)成Al支路，把屬于A相的91-109’，92-110’，93-111’，94-112’，95-113’，96-114’，111-129’，112-130’，125-143’，126-144’，127-145’，128-146，，129-147，，130-148，，131-149，，132-150，，133-151，，134-152，共 18 個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的78，95’，76，93’，74，91’按電勢相加的方式串聯(lián)成A2支路，把屬于 A 相的 179-197，，180-198’，145-163，，146-164，，147-165，，148-166’，149-167，，150-168’，151-169’，152-170’，165-183’，166-184’，181-199’，182-200’，183-201’，184-202’，185-203’，186-204’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的199,218’,201，220’，203，222’按電勢相加的方式串聯(lián)成A3支路，把屬于A相的219-237，，220-238’，233-251’，234-252’，235-1，，236-2’，237-3’，238-4’，239-5’，240-6’，241-7’，242-8’，1-19’，2-20’，3-21’，4-22’，5-23’，6-24’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的217’，200，219’，202，221’，204按電勢相加的方式串聯(lián)成A4支路，Al、A2、A3、A4共4條支路并聯(lián)構(gòu)成 A 相繞組，把屬于 B 相的 31-49’，32-50，，33-51，，34-52，，35-53，，36-54，，47-65’，48-66’，49-67’，50-68’，51-69’，52-70’，53-71’，54-72’，55-73’，56-74’，69-87’，70-88’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的108’，89，106’，87，104’，85按電勢相加的方式串聯(lián)成BI支路，把屬于B相的103-121，，104-122，，105-123，，106-124，，107-125’，108-126’，123-141’，124-142’，137-155’，138-156’，139-157’，140-158’，141-159’，142-160’，143-161’，144-162’，109-127’，110-128’ 共 18 個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的90，107’，88，105’，86，103’按電勢相加的方式串聯(lián)成B2支路，把屬于B相的 155-173，，156-174，，157-175，，158-176，，159-177’，160-178，，161-179，，162-180，，163-181’，164-182’，177-195’，178-196’，193-211’，194-212’，195-213’，196-214’，197-215’，198-216’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的211，230’，213，232’，215，234’按電勢相加的方式串聯(lián)成B3支路，把屬于B相的231-249’，232-250’，245-11’，246-12’，247-13’，248-14’，249-15’，250-16’，25卜17’，252-18’，217-235’，218-236’，13-31’，14-32，，15-33，，16-34，，17-35，，18-36，共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的229’，212，231’，214，233’，216按電勢相加的方式串聯(lián)成B4支路，B1、B2、B3、B4共4條支路并聯(lián)構(gòu)成B相繞組，把屬于C相的7-25，，8-26，，9-27，，10-28，，11-29，，12-30，，59-77 ’，60-78’，61-79 ’，62-80，，63-81，，64-82，，65-83，，66-84，，67-85，，68-86，，45-63 ’，46-64’共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的120’，101，118’，99，116’，97按電勢相加的方式串聯(lián)成Cl支路，把屬于C相的79-97，，80-98’，81-99’，82-100，，83-101，，84-102，，135-153，，136-154，，113-131，，114-132，，115-133，，116-134，，117-135，，118-136’，119-137’，120-138’，121-139’，122-140’ 共 18 個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的102，119’，100，117’，98，115’按電勢相加的方式串聯(lián)成C2支路，把屬于C相的 167-185，，168-186，，169-187，，170-188，，171-189，，172-190，，173-191，，174-192，，175-193’，176-194’，153-171’，154-172’，205-223’，206-224’，207-225’，208-226’，209-227，，210-228，共18個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的187，206’，189，208’，191，210’按電勢相加的方式串聯(lián)成C3支路，把屬于C相的243-9，，244-10，，221-239，，222-240’，223-241’，224-242’，225-243’，226-244’，227-245’，228-246’，229-247’，230-248 ’，25-43 ’，26-44 ’，27-45 ’，28-46 ’，29-47 ’，30-48，，共 18 個整距線圈及用斜并頭及連接線連接的205’，188，207’，190，209’，192按電勢相加的方式串聯(lián)成C4支路，C1、C2、C3、C4共4條支路并聯(lián)構(gòu)成C相繞組，A相、B相、C相繞組共同構(gòu)成非60°相帶四支路對稱雙層疊繞組。
【權利要求】
1.一種二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法，其特征在于包含以下步驟: (1)、將定子繞組上、下層線棒電勢矢量都繪制于星形圖中； (2)、將所述星形圖中的電勢矢量劃分為A、Z、B、X、C、Y六個相帶，將每個相帶所包含的電勢矢量按串聯(lián)相加的方式分別合成為一個電勢矢量，得到六個相帶的合成矢量，A、X相帶的合成矢量大小相等，B、Y相帶的合成矢量大小相等，C、Z相帶的合成矢量大小相等，且A相帶合成矢量和X相帶合成矢量相差180°，B相帶合成矢量和Y相帶合成矢量相差180°，C相帶合成矢量和Z相帶合成矢量相差180°，A、B、C三相的合成矢量互差120° ； (3)、每個相帶均包含2條支路，A、X相帶的4條支路構(gòu)成A相繞組，B、Y相帶的4條支路構(gòu)成B相繞組，C、Z相帶的4條支路構(gòu)成C相繞組，從而構(gòu)成三相雙層對稱4支路疊繞組或構(gòu)成三相雙層對稱4支路波繞組； 所述星形圖由內(nèi)到外共有14層重疊的電勢矢量，每相每支路均包含7層重疊的電勢矢量，每一支路有K層包含6個電勢矢量，且K為不大于7的正奇數(shù)； 當1(=7時，六、2、8、父、(:、￥為60°標準相帶； 當K〈7時，每一支路有層包含的電勢矢量個數(shù)^大于6，每一支路有〒層包含的電勢矢量個數(shù)I小于6iM: + N =12 ,其中i，j=l，2，…，￥ ;A、Z、B、X、C、Y六個相帶的分布角度大于60°，不同相帶的電勢矢量在星形圖中交叉分布，每相每支路所屬矢量在星形圖中形成非60°相帶的階梯狀分布。
2.如權利要求1所述的二百五十二槽十四極對稱四支路雙層三相繞組的接線方法，其特征在于:所述波繞組或疊繞組的接線遵循相帶和支路劃分方式，并按整距從上層線棒自然地連到下層線棒，使每相每支路包含的負相帶電勢矢量疊加至正相帶后，滿足每相每支路在星形圖中的電勢矢量分布。
【文檔編號】H02K3/28GK104184240SQ201410447932
【公開日】2014年12月3日 申請日期:2014年9月4日 優(yōu)先權日:2014年9月4日
【發(fā)明者】鄭小康, 鄒應冬, 錢昌燕, 錢生坤, 駱林, 羅永剛, 李建富 申請人:東方電氣集團東方電機有限公司