一種用于花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的有限元仿真分析方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法，步驟包括：1)建立幾何模型；2)進(jìn)行網(wǎng)格劃分，在有限元分析軟件中將花鍵齒對之間設(shè)置綁定約束并提交分析計算，得到初步計算結(jié)果；3)切割得到保留有花鍵齒對和退刀槽結(jié)構(gòu)特征的子模型；4)針對子模型，進(jìn)行網(wǎng)格劃分，將子模型的花鍵齒對間網(wǎng)格實現(xiàn)共節(jié)點，將花鍵齒對間設(shè)置過盈接觸，導(dǎo)入初步計算結(jié)果，在子模型的切割面上施加面力進(jìn)行驅(qū)動并提交分析計算，得到子模型的最終計算結(jié)果；5)針對子模型的最終計算結(jié)果進(jìn)行疲勞壽命校核。本發(fā)明能夠保證有限元分析分析速度和分析精度，降低疲勞壽命校核費用，節(jié)約大量的研發(fā)成本。
【專利說明】
一種用于花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的有限元仿真分析方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核技術(shù)，具體涉及一種用于花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的有限元仿真分析方法。
【背景技術(shù)】
[0002]高速動車組、客車等均采用了空氣彈簧開改善車輛垂向振動性能，使車體側(cè)滾振動的角剛度變得相對柔軟，但這也使運行中車體的側(cè)傾角角位移增大，帶來嚴(yán)重的安全隱患。為此國內(nèi)外高速客車轉(zhuǎn)向架都在采用空氣彈簧的同時設(shè)置有抗側(cè)滾扭桿?？箓?cè)滾扭桿由扭桿軸、扭轉(zhuǎn)臂組成，其中扭桿軸是主要受力部件。當(dāng)車體側(cè)滾時，水平放置的兩個扭轉(zhuǎn)臂對于扭桿分別有一個相互反向的力與力矩的作用，使彈性扭桿承受扭矩而產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)彈性變形，與車體產(chǎn)生側(cè)滾角角位移的方向相反，以約束車體的側(cè)滾振動。扭桿軸與扭轉(zhuǎn)臂的聯(lián)接方式主要有過盈聯(lián)接與花鍵聯(lián)接。過盈聯(lián)接一般采用溫差的方法一次成型，工藝簡單可靠，但不易拆卸，影響運營維護(hù)維修效率;花鍵聯(lián)接一般由內(nèi)花鍵和外花鍵組成，常應(yīng)用于傳遞較大的轉(zhuǎn)矩和定心精度要求高的靜聯(lián)接和動聯(lián)接，采用花鍵聯(lián)接則可以拆卸替換，且能更好地傳遞力矩。
[0003]目前在抗側(cè)滾扭桿設(shè)計階段，都會利用有限元分析技術(shù)進(jìn)行強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核。但是目前對抗側(cè)滾扭桿進(jìn)行有限元分析時，一般存在下述缺點:(I)由于扭桿軸和扭轉(zhuǎn)臂上存在花鍵齒和退刀槽復(fù)雜結(jié)構(gòu)特征，一般采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行劃分，為了得到較為準(zhǔn)確的結(jié)果、對網(wǎng)格進(jìn)行細(xì)分，使結(jié)構(gòu)的網(wǎng)格數(shù)量增加，造成網(wǎng)格數(shù)量大、計算效率低、分析求解時間長。(II)由于花鍵齒對接觸面多，收斂性很差，花鍵齒對之間采綁定約束的方法，影響分析精度，不能準(zhǔn)確計算出花鍵齒和退刀槽處的應(yīng)力值，計算準(zhǔn)確度低。(III)現(xiàn)有的花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的疲勞壽命校核一般是在試驗臺上進(jìn)行，抗側(cè)滾扭桿的疲勞載荷設(shè)計為1000萬次，試驗臺的加載頻率一般為2Hz，因此，一套花鍵抗側(cè)滾扭桿的疲勞壽命校核的時間為1388個小時，需要大量的時間和費用。綜上所述，如何提高花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的分析效率，求解的準(zhǔn)確性，降低疲勞壽命校核的費用，已成為本領(lǐng)域技術(shù)人員亟待解決的技術(shù)問題。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明要解決的技術(shù)問題:針對現(xiàn)有技術(shù)的上述問題，提供一種能夠保證有限元分析分析速度和分析精度，降低疲勞壽命校核費用，節(jié)約大量的研發(fā)成本的用于花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的有限元仿真分析方法。
[0005]為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案為:
[0006]—種花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法，步驟包括:
[0007]I)建立花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的幾何模型；
[0008]2)將所述幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分;將進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的幾何模型在有限元分析軟件中將花鍵齒對之間設(shè)置綁定約束并提交分析計算，得到所述花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度的初步計算結(jié)果；
[0009]3)對所述幾何模型進(jìn)行切割，得到保留有花鍵齒對和退刀槽結(jié)構(gòu)特征的子模型；
[0010]4)將所述子模型采用C3D8R網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分;對進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的子模型在有限元分析軟件中將花鍵齒對間網(wǎng)格實現(xiàn)共節(jié)點，將花鍵齒對間設(shè)置過盈接觸，導(dǎo)入所述初步計算結(jié)果，在所述子模型的切割面上施加面力進(jìn)行驅(qū)動并提交分析計算，得到所述子模型的最終計算結(jié)果；
[0011 ] 5)針對所述子模型的最終計算結(jié)果進(jìn)行疲勞壽命校核。
[0012]優(yōu)選地，所述步驟2)的詳細(xì)步驟包括:
[0013]2.1)針對所述幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分；
[0014]2.2)將進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的幾何模型導(dǎo)入有限元分析軟件；
[0015]2.3)在所述有限元分析軟件中，對所述幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，且將所述幾何模型中花鍵齒和退刀槽部位的網(wǎng)格尺寸加密、其余部位的網(wǎng)格進(jìn)行自由尺寸放大；
[0016]2.4)在有限元分析軟件中對所述幾何模型施加載荷和邊界條件，針對所述幾何模型在扭轉(zhuǎn)臂上施加垂向載荷，約束安裝座，將花鍵齒對間設(shè)置過盈接觸，快速提交計算，得到所述花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度的初步計算結(jié)果。
[0017]優(yōu)選地，所述步驟3)中對所述幾何模型進(jìn)行切割具體是指在遠(yuǎn)離應(yīng)力集中的部位進(jìn)行切割，得到保留有花鍵齒對和退刀槽結(jié)構(gòu)特征的子模型。
[0018]優(yōu)選地，所述步驟5)具體采用fe-safe軟件進(jìn)行疲勞壽命校核。
[0019]優(yōu)選地，所述步驟5)的詳細(xì)步驟包括:將所述子模型的最終計算結(jié)果導(dǎo)入fe-safe軟件并提取所述子模型的最終計算結(jié)果的每個分析步中最后一步的應(yīng)力值;在fe-safe軟件中設(shè)置疲勞載荷、載荷歷程、疲勞壽命次數(shù)、表面粗糙度、材料參數(shù)、疲勞算法并提交計算，得到計算結(jié)果文件;將所述計算結(jié)果文件導(dǎo)入有限元分析軟件中，查看壽命云圖和應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖F0S，所述應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖FOS表征施加載荷的強(qiáng)度因子S，當(dāng)強(qiáng)度因子S的值大于或等于I時，判定在當(dāng)前的設(shè)計壽命條件下fe-safe軟件中設(shè)置的疲勞載荷是安全的。
[0020]本發(fā)明花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法具有下述優(yōu)點:
[0021]1、本發(fā)明針對扭桿幾何模型在有限元分析軟件中采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，將花鍵齒對之間設(shè)置綁定約束并提交分析計算，得到花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度的初步計算結(jié)果，能夠控制網(wǎng)格數(shù)量，提高分析效率。
[0022]2、本發(fā)明采用子模型的方法進(jìn)行二次計算，對扭桿幾何模型切割得到子模型，保留花鍵齒對和退刀槽結(jié)構(gòu)特征，采用C3D8R網(wǎng)格劃分，并實現(xiàn)網(wǎng)格共節(jié)點，花鍵齒對之間采用過盈接觸的方式，提高分析準(zhǔn)確度，保證其有限元分析的分析效率。
[0023]3、本發(fā)明采用有限元的方法對抗側(cè)滾扭桿進(jìn)行疲勞壽命校核，降低疲勞壽命校核實驗費用，節(jié)約大量的研發(fā)成本。
【附圖說明】
[0024]圖1為本發(fā)明實施例方法的基本流程圖。
[0025]圖2為本發(fā)明實施例步驟I)建立的幾何模型示意圖。
[0026]圖3為本發(fā)明實施例步驟2)網(wǎng)格化后得到的幾何模型的網(wǎng)格模型。
[0027]圖4為本發(fā)明實施例步驟3)切割得到的子模型示意圖。
[0028]圖5為本發(fā)明實施例步驟4)網(wǎng)格化后得到的子模型網(wǎng)格模型
[0029]圖6為本發(fā)明實施例在子模型邊界施加面力的設(shè)置界面示意圖。
[0030]圖7為本發(fā)明實施例在fe-safe中提取應(yīng)力值的界面示意圖。
[0031]圖8為本發(fā)明實施例在fe-safe中定義載荷和加載歷程的界面示意圖。
[0032]圖9為本發(fā)明實施例在fe-safe軟件設(shè)置疲勞分析參數(shù)的界面示意圖。
[0033]圖10為本發(fā)明實施例中引用的材料的S-N曲線。
[0034]圖11為本發(fā)明實施例分析得到的應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖F0S。
[0035]圖12為本發(fā)明實施例分析得到的壽命云圖。
[0036]圖13為本發(fā)明實施例種花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的斷裂圖。
【具體實施方式】
[0037]下文將以某花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿為例，對本發(fā)明花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法的【具體實施方式】進(jìn)行進(jìn)一步的詳細(xì)說明。
[0038]如圖1所示，本實施例花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法的步驟包括:
[0039]I)建立花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的幾何模型。
[0040]本實施例中，步驟I)具體是采用PTCCreo軟件建立花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的幾何模型。
[0041]如圖2所示，本實施例中建立花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的幾何模型包括扭桿軸1、安裝座2和扭轉(zhuǎn)臂3，扭桿軸I的兩段均固定有一個安裝座2，且安裝座2上套設(shè)有一個扭轉(zhuǎn)臂3，安裝座2和扭轉(zhuǎn)臂3之間設(shè)有花鍵齒對并采用花鍵聯(lián)接。
[0042]2)將幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分;將進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的幾何模型在有限元分析軟件中將花鍵齒對之間設(shè)置綁定約束并提交分析計算，得到花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度的初步計算結(jié)果；
[0043]本實施例中，步驟2)的詳細(xì)步驟包括:
[0044]2.1)針對幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分；
[0045]2.2)將進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的幾何模型導(dǎo)入有限元分析軟件;本實施例中，有限元分析軟件具體采用Abaqus軟件；
[0046]2.3)在有限元分析軟件中，對幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，且將幾何模型中花鍵齒和退刀槽部位的網(wǎng)格尺寸加密、其余部位的網(wǎng)格進(jìn)行自由尺寸放大，得到的有限元模型如圖3所示;通過將幾何模型中花鍵齒和退刀槽部位的網(wǎng)格尺寸加密、其余部位的網(wǎng)格進(jìn)彳丁自由尺寸放大，能夠有效控制網(wǎng)格數(shù)量，提尚分析效率；
[0047]2.4)在有限元分析軟件中對幾何模型施加載荷和邊界條件，針對幾何模型在扭轉(zhuǎn)臂上施加垂向載荷，約束安裝座，將花鍵齒對間設(shè)置過盈接觸，快速提交計算，得到花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度的初步計算結(jié)果(Global_odb結(jié)果文件)。
[0048]3)對幾何模型進(jìn)行切割，得到保留有花鍵齒對4和退刀槽5結(jié)構(gòu)特征的子模型。
[0049]基于圣維南定律，本實施例步驟3)中對幾何模型進(jìn)行切割具體是指在遠(yuǎn)離應(yīng)力集中的部位進(jìn)行切割，得到保留有花鍵齒對4和退刀槽5結(jié)構(gòu)特征的子模型，如圖4所示，退刀槽5為對安裝座2加工時刀具從安裝座2上逐漸抽離形成的斜槽。
[0050]4)將子模型采用C3D8R網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分;對進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的子模型在有限元分析軟件(即Abaqus軟件)中將花鍵齒對間網(wǎng)格實現(xiàn)共節(jié)點(如圖5所示)，將花鍵齒對間設(shè)置過盈接觸，導(dǎo)入初步計算結(jié)果(Global_odb結(jié)果文件)，在子模型的切割面上施加面力進(jìn)行驅(qū)動(Surface tract1ns，如圖6所示)并提交分析計算，得到子模型的最終計算結(jié)果(Sub_model.0db結(jié)果文件)。本實施例采用子模型的方法進(jìn)行二次計算，對結(jié)構(gòu)進(jìn)行切害J，保留花鍵齒對4和退刀槽5的結(jié)構(gòu)特征，采用C3D8R網(wǎng)格單元劃分，并實現(xiàn)網(wǎng)格共節(jié)點，花鍵齒對之間采用過盈接觸的方式，能夠有效提高分析的準(zhǔn)確度。
[0051]5)針對子模型的最終計算結(jié)果(Sub_model.0db結(jié)果文件)進(jìn)行疲勞壽命校核。本實施例中，步驟5)具體采用fe-safe軟件進(jìn)行疲勞壽命校核，本實施例采用fe-safe軟件進(jìn)行疲勞壽命校核替代在在試驗臺上進(jìn)行疲勞實驗，節(jié)約大量的時間和費用。
[0052]本實施例中，步驟5)的詳細(xì)步驟包括:
[0053]5.1)將子模型的最終計算結(jié)果導(dǎo)入fe-safe軟件并提取子模型的最終計算結(jié)果的每個分析步中最后一步的應(yīng)力值，如圖7所示，以分析步stepl為例，分析步stepl的最后一步為Increment6，則針對分析步stepl提取Increment6的應(yīng)力值；
[0054]5.2)在fe-safe軟件中設(shè)置疲勞載荷、載荷歷程、疲勞壽命次數(shù)、表面粗糙度、材料參數(shù)、疲勞算法并提交計算，得到計算結(jié)果文件，圖8(a)和(b)為本發(fā)明實施例在fe-safe中定義載荷和加載歷程的界面示意圖，參見圖8(a)，其中載荷選擇Dataset I中應(yīng)力值為:正向應(yīng)力(Direct Range)為73Sto-673MPa,剪切應(yīng)力(Shear Range)為Mto-89MPa,參見圖8(b)，載荷加載歷程(Stress Dataset I)為正弦加載(I，-1)，疲勞壽命(Repeats)設(shè)定為1000萬次；圖9為本發(fā)明實施例在fe-safe軟件設(shè)置疲勞分析參數(shù)的界面示意圖，其中表面粗糙(Surface Finish)為(1.6?4μηι)，扭桿的材料(Material)選用高彈簧鋼52CrMoV4，疲勞算法(Algorithm)采用BrownMiIIer準(zhǔn)則(Morrow平均應(yīng)力修正)。本實施例中，花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿材料選用52CrMoV4鋼，分析中引用的S-N曲線如圖10所示，其中橫坐標(biāo)為循環(huán)次數(shù)，縱坐標(biāo)為應(yīng)力值；
[0055]5.3)將計算結(jié)果文件導(dǎo)入有限元分析軟件中，查看壽命云圖和應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖F0S，應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖FOS表征施加載荷的強(qiáng)度因子S，當(dāng)強(qiáng)度因子S的值大于或等于I時，判定在當(dāng)前的設(shè)計壽命條件下fe-safe軟件中設(shè)置的疲勞載荷是安全的。參見圖11所示本實施例分析得到的應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖F0S，其中扭桿花鍵處最小應(yīng)力強(qiáng)度因子為0.909，參見圖12所示實施例分析得到的壽命云圖，扭桿花鍵處最小應(yīng)力強(qiáng)度因子對應(yīng)的疲勞壽命為344萬次疲勞加載，低于初始設(shè)計壽命1000萬次，與實際試驗較為吻合(實際試驗中完成410萬次疲勞加載后，扭桿軸I從退刀槽處5發(fā)生斷裂，如圖13所示)。
[0056]需要說明的是，本實施例只列舉了一種花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核實施例子，但是在本實施例方法顯然也適用于任何其他結(jié)構(gòu)的花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核，故在此不再贅述。
[0057]以上所述僅是本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，本發(fā)明的保護(hù)范圍并不僅局限于上述實施例，凡屬于本發(fā)明思路下的技術(shù)方案均屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。應(yīng)當(dāng)指出，對于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明原理前提下的若干改進(jìn)和潤飾，這些改進(jìn)和潤飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。
【主權(quán)項】
1.一種花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法，其特征在于步驟包括: 1)建立花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿的幾何模型； 2)將所述幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分;將進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的幾何模型在有限元分析軟件中將花鍵齒對之間設(shè)置綁定約束并提交分析計算，得到所述花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度的初步計算結(jié)果； 3)對所述幾何模型進(jìn)行切割，得到保留有花鍵齒對和退刀槽結(jié)構(gòu)特征的子模型； 4)將所述子模型采用C3D8R網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分;對進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的子模型在有限元分析軟件中將花鍵齒對間網(wǎng)格實現(xiàn)共節(jié)點，將花鍵齒對間設(shè)置過盈接觸，導(dǎo)入所述初步計算結(jié)果，在所述子模型的切割面上施加面力進(jìn)行驅(qū)動并提交分析計算，得到所述子模型的最終計算結(jié)果； 5)針對所述子模型的最終計算結(jié)果進(jìn)行疲勞壽命校核。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法，其特征在于，所述步驟2)的詳細(xì)步驟包括: 2.1)針對所述幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分； 2.2)將進(jìn)行網(wǎng)格劃分后的幾何模型導(dǎo)入有限元分析軟件； 2.3)在所述有限元分析軟件中，對所述幾何模型采用C3D4網(wǎng)格單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，且將所述幾何模型中花鍵齒和退刀槽部位的網(wǎng)格尺寸加密、其余部位的網(wǎng)格進(jìn)行自由尺寸放大； 2.4)在有限元分析軟件中對所述幾何模型施加載荷和邊界條件，針對所述幾何模型在扭轉(zhuǎn)臂上施加垂向載荷，約束安裝座，將花鍵齒對間設(shè)置過盈接觸，快速提交計算，得到所述花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度的初步計算結(jié)果。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法，其特征在于，所述步驟3)中對所述幾何模型進(jìn)行切割具體是指在遠(yuǎn)離應(yīng)力集中的部位進(jìn)行切割，得到保留有花鍵齒對和退刀槽結(jié)構(gòu)特征的子模型。4.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3所述的花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法，其特征在于，所述步驟5)具體采用fe-safe軟件進(jìn)行疲勞壽命校核。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的花鍵聯(lián)接抗側(cè)滾扭桿強(qiáng)度分析和疲勞壽命校核方法，其特征在于，所述步驟5)的詳細(xì)步驟包括:將所述子模型的最終計算結(jié)果導(dǎo)入fe-safe軟件并提取所述子模型的最終計算結(jié)果的每個分析步中最后一步的應(yīng)力值;在f e-safe軟件中設(shè)置疲勞載荷、載荷歷程、疲勞壽命次數(shù)、表面粗糙度、材料參數(shù)、疲勞算法并提交計算，得到計算結(jié)果文件;將所述計算結(jié)果文件導(dǎo)入有限元分析軟件中，查看壽命云圖和應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖FOS，所述應(yīng)力強(qiáng)度因子云圖FOS表征施加載荷的強(qiáng)度因子S，當(dāng)強(qiáng)度因子S的值大于或等于I時，判定在當(dāng)前的設(shè)計壽命條件下fe-safe軟件中設(shè)置的疲勞載荷是安全的。
【文檔編號】G06F17/50GK105843999SQ201610157334
【公開日】2016年8月10日
【申請日】2016年3月18日
【發(fā)明人】曾晶晶, 卜繼玲, 王京雁, 王永冠, 張亞新, 羅燕
【申請人】株洲時代新材料科技股份有限公司