專利名稱：內(nèi)燃機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及內(nèi)燃機(jī)。
背景技術(shù)：
在內(nèi)燃機(jī)中，朝燃燒室供給燃料以及空氣，通過使燃料在燃燒室中燃燒來輸出驅(qū)動(dòng)力。當(dāng)使燃料在燃燒室中燃燒時(shí)，成為對(duì)空氣和燃料的混合氣進(jìn)行壓縮的狀態(tài)。公知內(nèi)燃機(jī)的壓縮比對(duì)輸出以及燃料消耗量造成影響。能夠通過提高壓縮比來增大輸出扭矩，或者減少燃料消耗量。在日本特開2000-230439號(hào)公報(bào)中公開了如下所述的自燃式的內(nèi)燃機(jī)設(shè)置有經(jīng)由壓力調(diào)整閥與燃燒室連通的副室，壓力調(diào)整閥具有閥芯和閥桿，該閥桿與閥芯連接、且被 朝燃燒室側(cè)施力。對(duì)于該自燃式的內(nèi)燃機(jī)，公開了在因提前點(diǎn)火等而導(dǎo)致燃燒壓超過了規(guī)定的容許壓力值的情況下，克服彈性體的壓力將壓力調(diào)整閥頂起而使壓力逃逸至副室。在該公報(bào)中公開了壓力調(diào)整閥在比產(chǎn)生提前點(diǎn)火等的壓力大的壓力移動(dòng)的情況。在日本特表2006-522895號(hào)公報(bào)中，公開了在活塞和連桿之間組裝有以朝與活塞頂相反方向?qū)B桿施力的方式發(fā)揮作用的圓板彈簧的活塞。并且，公開了活塞頂與連桿相關(guān)聯(lián)地在軸上移動(dòng)的情況。公開了如下內(nèi)容在該活塞中，當(dāng)活塞超過上止點(diǎn)時(shí)，蓄積于圓板彈簧的能量被釋放，生成輸出扭矩。專利文獻(xiàn)I :日本特開2000-230439號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本特表2006-522895號(hào)公報(bào)在火花點(diǎn)火式的內(nèi)燃機(jī)中，通過在燃燒室中用點(diǎn)火裝置對(duì)燃料和空氣的混合氣進(jìn)行點(diǎn)火，在混合氣燃燒的同時(shí)，活塞被壓下。此時(shí)，通過提高壓縮比，熱效率提高。然而，如果提高壓縮比，則存在會(huì)產(chǎn)生異常燃燒的情況。例如，存在因壓縮比變高而產(chǎn)生自燃現(xiàn)象的情況。為了防止產(chǎn)生異常燃燒，能夠延遲點(diǎn)火正時(shí)。但是，通過延遲點(diǎn)火正時(shí)，輸出扭矩變小、或者燃料利用率惡化。并且，通過延遲點(diǎn)火正時(shí)，廢氣的溫度變高。因此，存在排氣凈化裝置的構(gòu)成部品需要使用高質(zhì)量的材料，或者需要有對(duì)廢氣進(jìn)行冷卻的裝置的情況。此夕卜，為了降低廢氣的溫度，存在使在燃燒室中進(jìn)行燃燒時(shí)的空燃比小于理論空燃比的情況。即，存在使燃燒時(shí)的空燃比為濃空燃比的情況。但是，在作為排氣凈化裝置而配置有三元催化劑的情況下，如果廢氣的空燃比偏離理論空燃比，則凈化能力變小，存在無法充分地對(duì)廢氣進(jìn)行凈化的問題。在上述的日本特開2000-230439號(hào)公報(bào)所公開的內(nèi)燃機(jī)中，與燃燒室連通的空間形成于氣缸蓋，且在該空間配置有機(jī)械彈簧。但是，由于將與燃燒室連通的通路形成于氣缸蓋，存在進(jìn)氣門、排氣門變小的憂慮。在上述的日本特表2006-522895號(hào)公報(bào)中，公開了在活塞配置有機(jī)械彈簧的內(nèi)燃機(jī)。但是，存在配置于活塞的機(jī)械彈簧所能夠變形的量不充分而無法確保充分的行程量的憂慮。因此，難以進(jìn)行缸內(nèi)壓力控制。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種抑制異常燃燒的產(chǎn)生的內(nèi)燃機(jī)。本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)具備開閉閥，該開閉閥具有桿狀部以及傘部，且形成為能夠?qū)εc燃燒室連通的通路進(jìn)行開閉；支承構(gòu)造物，該支承構(gòu)造物包括與燃燒室連通的通路，且對(duì)開閉閥進(jìn)行支承；夾裝部件，該夾裝部件在與燃燒室連通的通路中配置于開閉閥所被配置的區(qū)域，該夾裝部件的與燃燒室對(duì)置的一方的端部卡止于開閉閥的傘部；以及彈簧裝置，該彈簧裝置用于對(duì)夾裝部件向朝向燃燒室的一側(cè)施力。夾裝部件形成為能夠與開閉閥的移動(dòng)方向大致平行地移動(dòng)，且該夾裝部件的與一方的端部相反側(cè)的另一方的端部抵接于彈簧裝置。彈簧裝置形成為當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到預(yù)先確定的控制壓力時(shí)，該彈簧裝置以燃燒室的壓力變化作為驅(qū)動(dòng)源而收縮。當(dāng)燃燒室在從燃燒循環(huán)的壓縮行程到膨脹行程的期間中達(dá)到控制壓力時(shí)，彈簧裝置收縮，由此，傘部以及夾裝部件向燃燒室的外側(cè)移動(dòng)，燃燒室的容積增加。在上述發(fā)明中，能夠形成為上述內(nèi)燃機(jī)具備運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置，該運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢 測裝置檢測內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)；以及移動(dòng)限制裝置，該移動(dòng)限制裝置限制夾裝部件的移動(dòng)量，對(duì)內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)進(jìn)行檢測，根據(jù)檢測出的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)選定燃燒室的最大壓力，基于所選定的燃燒室的最大壓力限制夾裝部件的移動(dòng)量。在上述發(fā)明中，上述內(nèi)燃機(jī)具備遮蔽裝置，該遮蔽裝置遮蔽與燃燒室連通的通路的至少一部分，遮蔽裝置形成為與燃燒室連通的通路的流路截面積變得越小，則越促進(jìn)燃燒室中周方向的流動(dòng)或者軸向的流動(dòng)。能夠形成為與燃燒室連通的通路的流路截面積變得越小，則利用移動(dòng)限制裝置限制夾裝部件的移動(dòng)量而使夾裝部件的移動(dòng)量變得越小，從而增大燃燒室的最大壓力。在上述發(fā)明中，能夠形成為相對(duì)于一個(gè)燃燒室配置有多個(gè)開閉閥，與多個(gè)開閉閥對(duì)應(yīng)地配置有多個(gè)夾裝部件以及多個(gè)彈簧裝置，多個(gè)彈簧裝置形成為包括傘部以及夾裝部件在內(nèi)的進(jìn)行移動(dòng)的部件的總重量越大，則彈力越小。在上述發(fā)明中，能夠形成為開閉閥的桿狀部包括與傘部連接的第一閥桿部分；以及經(jīng)由彈性部件與第一閥桿部分連接的第二閥桿部分，彈性部件具有如下的彈力當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力而彈簧裝置收縮時(shí)，該彈性部件與彈簧裝置的收縮量對(duì)應(yīng)地收縮；且當(dāng)為了打開與燃燒室連通的通路而打開開閉閥時(shí)，該彈性部件不收縮。在上述發(fā)明中，能夠形成為上述內(nèi)燃機(jī)具備閥施力部件，該閥施力部件朝開閉閥關(guān)閉的方向?qū)﹂_閉閥施力，彈簧裝置配置于閥施力部件的內(nèi)側(cè)或者以包圍閥施力部件的方式配置于閥施力部件的外側(cè)。在上述發(fā)明中，能夠形成為上述內(nèi)燃機(jī)具備凸輪，該凸輪用于驅(qū)動(dòng)開閉閥；以及可變氣門機(jī)構(gòu)，該可變氣門機(jī)構(gòu)相對(duì)于曲軸角度使凸輪的相位變化，凸輪具有凹部，該凹部形成為使得在彈簧裝置收縮的期間中開閉閥能夠移動(dòng)，通過利用可變氣門機(jī)構(gòu)使凸輪的凹部的相位變化，在彈簧裝置收縮的期間中，限制開閉閥的移動(dòng)量。在上述發(fā)明中，能夠形成為上述內(nèi)燃機(jī)具備電磁驅(qū)動(dòng)裝置，該電磁驅(qū)動(dòng)裝置用于驅(qū)動(dòng)開閉閥，通過在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中驅(qū)動(dòng)電磁驅(qū)動(dòng)裝置，對(duì)燃燒室的壓力進(jìn)行調(diào)整。
根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種抑制異常燃燒的產(chǎn)生的內(nèi)燃機(jī)。


圖I是實(shí)施方式I的內(nèi)燃機(jī)的簡圖。圖2是實(shí)施方式I的第一燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。圖3是實(shí)施方式I的第一燃燒壓力控制裝置的第一閥桿的止擋機(jī)構(gòu)的放大簡要剖視圖。圖4是在實(shí)施方式I的第一燃燒壓力控制裝置中流體彈簧收縮時(shí)的簡要剖視圖。
圖5是在具備實(shí)施方式I的燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)中對(duì)燃燒室的壓力和流體彈簧的收縮量進(jìn)行說明的圖。圖6是對(duì)比較例的點(diǎn)火正時(shí)和輸出扭矩之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。圖7是對(duì)比較例的曲軸角度和燃燒室的壓力之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。圖8是對(duì)比較例的內(nèi)燃機(jī)的負(fù)載和燃燒室的最大壓力之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。圖9是在實(shí)施方式I的第一燃燒壓力控制裝置中，燃燒室的壓力達(dá)到了控制壓力時(shí)的燃燒室的壓力的圖表的放大圖。圖10是對(duì)實(shí)施方式I的內(nèi)燃機(jī)以及比較例的內(nèi)燃機(jī)的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行說明的圖表。圖11是實(shí)施方式I的第二燃燒壓力控制裝置的第一閥桿和第二閥桿之間的連接部分的放大簡要剖視圖。圖12是實(shí)施方式I的第三燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。圖13是實(shí)施方式I的第四燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。圖14是實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。圖15是實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的移動(dòng)限制裝置以及遮蔽裝置的簡要立體圖。圖16是實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的移動(dòng)限制裝置的說明圖。圖17是在具備實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)中對(duì)燃燒室的最大壓力進(jìn)行說明的圖表。圖18是對(duì)比較例的內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和爆燃余裕點(diǎn)火正時(shí)之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。圖19是對(duì)具備實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和燃燒室的最大壓力之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。圖20是對(duì)比較例的燃料所含的乙醇濃度和滯后角修正量之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。圖21是對(duì)具備實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的燃料的乙醇濃度和燃燒室的最大壓力之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。圖22是配置有實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室、內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路以及內(nèi)燃機(jī)排氣通路的簡要剖視圖。圖23是配置有實(shí)施方式2的第一燃燒壓力控制裝置的其他的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室、內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路以及內(nèi)燃機(jī)排氣通路的簡要剖視圖。
圖24是實(shí)施方式2的第二燃燒壓力控制裝置的移動(dòng)限制裝置以及遮蔽裝置的簡要立體圖。圖25是配置有實(shí)施方式2的第二燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的簡要剖視圖。圖26是實(shí)施方式3的第一燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。圖27是實(shí)施方式3的第一燃燒壓力控制裝置的排氣凸輪以及排氣門的局部簡要立體圖。圖28是實(shí)施方式3的相對(duì)于曲軸角度使凸輪的相位變化的可變氣門機(jī)構(gòu)的簡圖。圖29是實(shí)施方式3的第一燃燒壓力控制裝置的排氣凸輪的簡要剖視圖。圖30是具備實(shí)施方式3的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)控制的時(shí)序圖。 圖31是實(shí)施方式3的第二燃燒壓力控制裝置的排氣凸輪以及排氣門的局部簡要立體圖。圖32是實(shí)施方式3的第二燃燒壓力控制裝置的第二排氣凸輪的簡要剖視圖。圖33是實(shí)施方式3的第二燃燒壓力控制裝置的凸輪的切換裝置的簡要剖視圖。圖34是實(shí)施方式3的第二燃燒壓力控制裝置的凸輪的切換裝置的其他的簡要剖視圖。圖35是具備實(shí)施方式3的第二燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的圖表。圖36是實(shí)施方式4的燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。圖37是實(shí)施方式4的比較例的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的圖表。圖38是實(shí)施方式4的燃燒壓力控制裝置的第一運(yùn)轉(zhuǎn)控制的時(shí)序圖。圖39是實(shí)施方式4的燃燒壓力控制裝置的第二運(yùn)轉(zhuǎn)控制的時(shí)序圖。圖40是實(shí)施方式4的燃燒壓力控制裝置的第三運(yùn)轉(zhuǎn)控制的時(shí)序圖。
具體實(shí)施例方式實(shí)施方式I參照?qǐng)DI至圖13對(duì)實(shí)施方式I的內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行說明。在本實(shí)施方式中，以配置于車輛的內(nèi)燃機(jī)為例進(jìn)行說明。圖I是本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)的簡圖。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)是火花點(diǎn)火式內(nèi)燃機(jī)。內(nèi)燃機(jī)具備內(nèi)燃機(jī)主體I。內(nèi)燃機(jī)主體I包括氣缸體2和氣缸蓋4。在氣缸體2的內(nèi)部配置有活塞3?；钊?在氣缸體2的內(nèi)部往復(fù)運(yùn)動(dòng)。在本發(fā)明中，將活塞達(dá)到了壓縮上止點(diǎn)時(shí)由活塞的頂面、氣缸蓋、進(jìn)氣門以及排氣門所包圍的空間、以及由位于任意位置的活塞的頂面、氣缸蓋、進(jìn)氣門以及排氣門所包圍的氣缸內(nèi)的空間稱作燃燒室。針對(duì)每個(gè)氣缸均形成有燃燒室5。在燃燒室5，作為與燃燒室連通的通路連接有內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路以及內(nèi)燃機(jī)排氣通路。內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路是用于朝燃燒室5供給空氣或者燃料和空氣的混合氣的通路。內(nèi)燃機(jī)排氣通路是用于排出通過燃燒室5中的燃料的燃燒而產(chǎn)生的廢氣的通路。在氣缸蓋4形成有進(jìn)氣口 7以及排氣口 9。在與燃燒室5連通的通路配置有作為開閉閥的進(jìn)氣門6以及排氣門8。進(jìn)氣門6配置于進(jìn)氣口 7的端部，且形成為能夠?qū)εc燃燒室5連通的內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路進(jìn)行開閉。排氣門8配置于排氣口 9的端部，且形成為能夠?qū)εc燃燒室5連通的內(nèi)燃機(jī)排氣通路進(jìn)行開閉。開閉閥由作為支承構(gòu)造物的氣缸蓋4支承。在氣缸蓋4固定有作為點(diǎn)火裝置的火花塞10?；鸹ㄈ?0形成為在燃燒室5中對(duì)燃料進(jìn)行點(diǎn)火。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)具備用于朝燃燒室5供給燃料的燃料噴射閥11。本實(shí)施方式的燃料噴射閥11配置成朝進(jìn)氣口 7噴射燃料。燃料噴射閥11并不限定于該方式，只要配置成能夠朝燃燒室5供給燃料即可。例如，燃料噴射閥也可以配置成直接朝燃燒室噴射燃料。燃料噴射閥11經(jīng)由電子控制式的排出量可變的燃料泵29與燃料箱28連接。貯存于燃料箱28內(nèi)的燃料由燃料泵29朝燃料噴射閥11供給。在供給燃料的流路的中途，作為用于檢測燃料的性狀的燃料性狀檢測裝置，配置有燃料性狀傳感器45。例如，在使用包含乙醇的燃料的內(nèi)燃機(jī)中，作為燃料性狀傳感器45配置有乙醇濃度傳感器。燃料性狀檢測裝置也可以配置于燃料箱。
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各氣缸的進(jìn)氣口 7經(jīng)由對(duì)應(yīng)的進(jìn)氣歧管13與浪涌調(diào)整槽14連結(jié)。浪涌調(diào)整槽14·經(jīng)由進(jìn)氣管15以及空氣流量計(jì)16與空氣濾清器(未圖示)連結(jié)。在進(jìn)氣管15配置有用于檢測進(jìn)氣量的空氣流量計(jì)16。在進(jìn)氣管15的內(nèi)部配置有由步進(jìn)馬達(dá)17驅(qū)動(dòng)的節(jié)氣門18。另一方面，各氣缸的排氣口 9與對(duì)應(yīng)的排氣歧管19連結(jié)。排氣歧管19與催化轉(zhuǎn)換器21連結(jié)。本實(shí)施方式的催化轉(zhuǎn)換器21包含三元催化劑20。催化轉(zhuǎn)換器21與排氣管22連接。在內(nèi)燃機(jī)排氣通路配置有用于檢測廢氣的溫度的溫度傳感器46。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)主體I具有用于進(jìn)行廢氣再循環(huán)(EGR)的再循環(huán)通路。在本實(shí)施方式中，作為再循環(huán)通路，配置有EGR氣體導(dǎo)管26。EGR氣體導(dǎo)管26將排氣歧管19和浪涌調(diào)整槽14相互連結(jié)。在EGR氣體導(dǎo)管26配置有EGR控制閥27。EGR控制閥27形成為能夠?qū)υ傺h(huán)的廢氣的流量進(jìn)行調(diào)整。如果將朝內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路、燃燒室、或者內(nèi)燃機(jī)排氣通路供給的廢氣的空氣與燃料(烴)之比稱作廢氣的空燃比(A / F)，則在催化轉(zhuǎn)換器21的上游側(cè)的內(nèi)燃機(jī)排氣通路內(nèi)，配置有用于檢測廢氣的空燃比的空燃比傳感器47。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)具備電子控制單元31。本實(shí)施方式的電子控制單元31由數(shù)字計(jì)算機(jī)構(gòu)成。電子控制單元31包括經(jīng)由雙向總線32互相連接的RAM (隨機(jī)讀寫存儲(chǔ)器)33、ROM (只讀存儲(chǔ)器)34、CPU (微處理器)35、輸入端口 36及輸出端口 37?？諝饬髁坑?jì)16產(chǎn)生與被吸入到燃燒室5的進(jìn)氣量成比例的輸出電壓。該輸出電壓經(jīng)由對(duì)應(yīng)的AD轉(zhuǎn)換器38輸入到輸入端口 36。在油門踏板40連接有負(fù)載傳感器41。負(fù)載傳感器41產(chǎn)生與油門踏板40的踏入量成比例的輸出電壓。該輸出電壓經(jīng)由對(duì)應(yīng)的AD轉(zhuǎn)換器38輸入到輸入端口 36。并且，曲軸每旋轉(zhuǎn)例如30° ,曲軸角度傳感器42就產(chǎn)生一個(gè)輸出脈沖，該輸出脈沖被輸入到輸入端口 36。能夠根據(jù)曲軸角度傳感器42的輸出來檢測內(nèi)燃機(jī)主體I的轉(zhuǎn)速。此外，朝電子控制單兀31輸入有燃料性狀傳感器45、溫度傳感器46以及空燃比傳感器47等傳感器的信號(hào)。電子控制單元31的輸出端口 37經(jīng)由各自所對(duì)應(yīng)的驅(qū)動(dòng)回路39與燃料噴射閥11以及火花塞10連接。本實(shí)施方式的電子控制單元31形成為進(jìn)行燃料噴射控制、點(diǎn)火控制。即，噴射燃料的正時(shí)以及燃料的噴射量由電子控制單元31控制。此外，火花塞10的點(diǎn)火正時(shí)由電子控制單元31控制。并且，輸出端口 37經(jīng)由對(duì)應(yīng)的驅(qū)動(dòng)回路39與驅(qū)動(dòng)節(jié)氣門18的步進(jìn)馬達(dá)17、燃料泵29以及EGR控制閥27連接。這些設(shè)備由電子控制單元31控制。圖2中示出本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的放大簡要剖視圖。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)具備對(duì)燃料燃燒時(shí)的燃燒室的壓力進(jìn)行控制的燃燒壓力控制裝置。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置配置于與燃燒室連通的通路的內(nèi)部中的、開閉閥所被配置的區(qū)域。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置配置于排氣口 9的內(nèi)部中的、排氣門8所被配置的區(qū)域。本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置具備框部件60，該框部件60配置于排氣口 9的與燃燒室5連接的部分。本實(shí)施方式的框部件60形成為圓管狀。框部件60被固定于作為支承構(gòu)造物的氣缸蓋4?？虿考?0具有形成內(nèi)燃機(jī)排氣通路的開口部60a。框部件60具有卡止部60b?？ㄖ共?0b配置于框部件60的朝向燃燒室的一側(cè)的端部?？ㄖ共?0b形成為突出至框部件60的內(nèi)側(cè)。本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置具備夾裝部件，該夾裝部件夾裝在排氣門8的傘部55a與后述的彈簧裝置之間。本實(shí)施方式的夾裝部件包括形成為筒狀的筒狀部件61。筒狀部件61配置于框部件60的內(nèi)部。筒狀部件61形成為能夠相對(duì)于框部件60滑動(dòng)。如箭頭201所示，筒狀部件61形成為能夠與排氣門8的移動(dòng)方向大致平行地移動(dòng)。筒狀部 件61的端面與框部件60的卡止部60b抵接，由此來防止筒狀部件61從框部件60脫出。筒狀部件61的與燃燒室5對(duì)置的一方的端部開口。并且，筒狀部件61在側(cè)面具有開口部61a。筒狀部件61的內(nèi)部的空間、開口部61a以及框部件60的開口部60a構(gòu)成內(nèi)燃機(jī)排氣通路。廢氣通過筒狀部件61的內(nèi)部的空間以及開口部61a被排出。在筒狀部件61的外周面配置有作為密封部件的密封環(huán)69。密封環(huán)69沿著筒狀部件61的周方向配置。密封環(huán)69抑制燃燒室5的氣體通過框部件60和筒狀部件61之間的間隙而泄漏到內(nèi)燃機(jī)排氣通路。筒狀部件61的一方的端部卡止于排氣門8的傘部55a。筒狀部件61包括配置于與傘部55a接觸的部分的閥座62。閥座62抑制燃燒室5的氣體從傘部55a與筒狀部件61之間的接觸部分泄漏。筒狀部件61在與開口的端部相反側(cè)的另一方的端部具有抵接部61b。抵接部61b與后述的流體彈簧63抵接。這樣，筒狀部件61的一方的端部卡止于傘部55a，另一方的端部與流體彈簧63抵接。對(duì)于筒狀部件61，為了如后述那樣沿與開閉閥的移動(dòng)方向大致平行的方向移動(dòng)，優(yōu)選由強(qiáng)度大且密度小的材質(zhì)形成。例如優(yōu)選由鈦、鋁形成。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，不但能夠確保強(qiáng)度，而且能夠提高燃燒壓力控制裝置的響應(yīng)性。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備作為彈簧裝置的流體彈簧63。流體彈簧63通過在內(nèi)部密封有壓縮性流體而具有彈性。本實(shí)施方式的流體彈簧63在流體封入部件的內(nèi)部封入有空氣。本實(shí)施方式的流體彈簧63形成為圓環(huán)狀。流體彈簧63形成為包圍引導(dǎo)部件53的周圍。本實(shí)施方式的流體彈簧63具有波紋管部63a，通過波紋管部63a變形而沿箭頭201所示的方向進(jìn)行伸縮。流體彈簧63配置于筒狀部件61和氣缸蓋4之間。流體彈簧63的一方的端部與氣缸蓋4抵接。流體彈簧63的另一方的端部與筒狀部件61的抵接部61b抵接。流體彈簧63對(duì)筒狀部件61向朝向燃燒室5的一側(cè)施力。本實(shí)施方式的排氣門8由引導(dǎo)部件53支承。本實(shí)施方式的引導(dǎo)部件53形成為筒狀。引導(dǎo)部件53被固定于氣缸蓋4。排氣門8形成為在引導(dǎo)部件53的內(nèi)部滑動(dòng)。排氣門8包括俯視觀察時(shí)的形狀呈大致圓形的傘部55a ;以及與傘部55a連接的桿狀部。本實(shí)施方式的桿狀部包括與傘部55a連接的作為第一閥桿部分的第一閥桿55b ；凸輪所被配置的一側(cè)的作為第二閥桿部分的第二閥桿55c。第一閥桿55b以及第二閥桿55c由引導(dǎo)部件53支承。在排氣門8的第二閥桿55c的前端部,作為固定部件固定有彈簧固定板52。在彈簧固定板52和氣缸蓋4之間,作為朝排氣門8關(guān)閉的方向?qū)ε艢忾T8進(jìn)行施力的閥施力部件，配置有氣門彈簧51。氣門彈簧51朝從燃燒室5離開的方向?qū)椈晒潭ò?2施力。第二閥桿55c的前端部由搖臂99推壓。搖臂99由排氣凸輪推壓。在本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)中，利用排氣凸輪推壓搖臂99。利用搖臂99推壓第二閥桿55c，從而排氣門8成為打開狀態(tài)。排氣門8的第一閥桿55b和第二閥桿55c經(jīng)由作為彈性部件的螺旋彈簧54連接。在本實(shí)施方式中，在第二閥桿55c的內(nèi)部形成有空洞部，第一閥桿55b的前端部插入于該空洞部。在第二閥桿55c的空洞部的內(nèi)部配置有螺旋彈簧54。螺旋彈簧54朝第一閥桿55b和第二閥桿55c相互分離的方向?qū)Φ谝婚y桿55b以及第二閥桿55c施力。螺旋彈簧54形成為具有當(dāng)為了打開與燃燒室5連通的內(nèi)燃機(jī)排氣通路而打開排氣門8時(shí)，第一閥桿55b以及傘部55a被第二閥桿55c推壓而動(dòng)作的強(qiáng)度以上的彈力。SP，螺旋彈簧54形成為，在排氣門8的第二閥桿55c被排氣凸輪、搖臂等推壓的情況下，傘部55a朝燃燒室5的內(nèi)部移動(dòng)。并且，螺旋彈簧54形成為具有如下的彈力當(dāng)流體彈簧63收 縮時(shí)，被第一閥桿55b推壓而與流體彈簧63的收縮量對(duì)應(yīng)地收縮。圖3中示出本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的其他的簡要剖視圖。圖3是以其他的角度將圖2的第一閥桿和第二閥桿嵌合的部分切斷時(shí)的簡要剖視圖。本實(shí)施方式的排氣門8具有防止第一閥桿55b從第二閥桿55c脫出的止擋機(jī)構(gòu)。止擋機(jī)構(gòu)具有形成于第一閥桿55b的止擋部56。本實(shí)施方式的止擋部56形成為桿狀。止擋部56從第一閥桿55b的主體朝外側(cè)突出。止擋機(jī)構(gòu)具有形成于第二閥桿55c的切口部59。切口部59沿排氣門8的桿狀部的延伸方向形成。止擋部56配置于切口部59的內(nèi)部。止擋部56形成為能夠在切口部59的內(nèi)部移動(dòng)。止擋部56通過與切口部59的一方的端面抵接來防止第一閥桿55b從第二閥桿55c脫出。并且，通過螺旋彈簧54進(jìn)行伸縮，第一閥桿55b相對(duì)于第二閥桿55c沿箭頭201所示的方向相對(duì)地移動(dòng)。作為止擋機(jī)構(gòu)，并不限于該方式，能夠采用防止第一閥桿從第二閥桿脫出的任意的機(jī)構(gòu)。參照?qǐng)D2，在燃燒室5的壓力小于控制壓力的情況下，借助流體彈簧63的內(nèi)部的流體的壓力，筒狀部件61的開口的一方的端部卡止于框部件60的卡止部60b。對(duì)傘部55a以及筒狀部件61的端面施加有燃燒室5的壓力。在燃燒循環(huán)的從壓縮行程到膨脹行程中，當(dāng)燃燒室5的壓力在預(yù)先確定的控制壓力以上時(shí)，流體彈簧63收縮。S卩，當(dāng)由燃燒室5的壓力產(chǎn)生的推壓力變得大于流體彈簧63的反力時(shí)，流體彈簧63收縮。圖4中示出在本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置中流體彈簧收縮時(shí)的簡要剖視圖。通過流體彈簧63收縮，筒狀部件61、傘部55a以及第一閥桿55b朝燃燒室5的外側(cè)移動(dòng)。在本實(shí)施方式中，排氣門8的第一閥桿55b推壓螺旋彈簧54。螺旋彈簧54收縮,第一閥桿55b相對(duì)于第二閥桿55c相對(duì)地移動(dòng)。筒狀部件61、傘部55a以及第一閥桿55b向與朝向燃燒室5的一側(cè)相反的一側(cè)移動(dòng)，由此燃燒室5的容積增加。因此，能夠抑制燃燒室5的壓力上升。當(dāng)燃燒室5的燃料進(jìn)一步燃燒而由燃燒室5的壓力產(chǎn)生的推壓力變得小于流體彈簧63的反力的情況下，流體彈簧63伸長。筒狀部件61、傘部55a以及第一閥桿55b朝燃燒室5的內(nèi)側(cè)移動(dòng)而返回原來的位置。并且,燃燒室5的容積返回原來的大小。這樣，對(duì)于本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置，當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到了控制壓力時(shí)，彈簧裝置伸縮。彈簧裝置形成為以燃燒室的壓力變化作為驅(qū)動(dòng)源而燃燒室的容積變化。本發(fā)明的控制壓力是彈簧裝置開始變化時(shí)的燃燒室的壓力。在流體彈簧63的內(nèi)部封入有具有與控制壓力對(duì)應(yīng)的壓力的流體。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置以使得燃燒室5的壓力不會(huì)成為產(chǎn)生異常燃燒的壓力以上的壓力的方式確定控制壓力。本發(fā)明的異常燃燒例如包括利用點(diǎn)火裝置對(duì)混合氣進(jìn)行點(diǎn)火，且燃燒從點(diǎn)火的點(diǎn)開始依次傳遞的狀態(tài)以外的燃燒。異常燃燒例如包括爆燃現(xiàn)象、爆轟現(xiàn)象以及預(yù)燃(preignition)現(xiàn)象。爆燃現(xiàn)象包括火花爆燃(spark knock)現(xiàn)象?；鸹ū棘F(xiàn)象是在點(diǎn)火裝置中當(dāng)進(jìn)行點(diǎn)火而火焰以點(diǎn)火裝置為中心擴(kuò)張時(shí)，位于遠(yuǎn)離點(diǎn)火裝置的位置的包含未燃燃料的混合氣自燃的現(xiàn)象。位于遠(yuǎn)離點(diǎn)火裝置的位置的混 合氣由點(diǎn)火裝置附近的燃燒氣體壓縮而高溫高壓從而自燃?；旌蠚庾匀紩r(shí)產(chǎn)生沖擊波。爆轟現(xiàn)象是因沖擊波在高溫高壓的混合氣中通過而導(dǎo)致混合氣點(diǎn)火的現(xiàn)象。該沖擊波例如因火花爆燃現(xiàn)象而產(chǎn)生。預(yù)燃現(xiàn)象也稱作早期點(diǎn)火現(xiàn)象。預(yù)燃現(xiàn)象是指火花塞末端的金屬或堆積于燃燒室內(nèi)的碳洛(carbon sludge)等被加熱而成為被維持在規(guī)定溫度以上的狀態(tài)，以該部分為火種而在點(diǎn)火正時(shí)之前燃料點(diǎn)火燃燒。圖5中示出本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的圖表。橫軸是曲軸角度，縱軸是燃燒室的壓力以及流體彈簧的收縮量。圖5中示出燃燒循環(huán)中的壓縮行程以及膨脹行程的圖表。對(duì)于流體彈簧63的收縮量，筒狀部件61的一方的端部與框部件60的卡止部60b抵接時(shí)的值為零。參照?qǐng)DI、圖2、圖4以及圖5，在壓縮行程中，活塞3上升，燃燒室5的壓力上升。此處，由于在流體彈簧63封入有具有與控制壓力對(duì)應(yīng)的壓力的流體，因此，直到燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力為止，流體彈簧63的收縮量為零。在圖5所示的例子中，在曲軸角度比0° (TDC)稍靠后的正時(shí)點(diǎn)火。通過進(jìn)行點(diǎn)火，燃燒室5的壓力急劇上升。當(dāng)燃燒室5的壓力達(dá)到了控制壓力時(shí)，流體彈簧63開始收縮。排氣門8的傘部55a、第一閥桿55b以及筒狀部件61相對(duì)于框部件60開始移動(dòng)。如果混合氣進(jìn)一步燃燒，則流體彈簧63的收縮量變大。因此，燃燒室的壓力的上升得到抑制。在圖5所示的例子中，燃燒室5的壓力大致保持恒定。在燃燒室5中，如果燃料進(jìn)一步燃燒，則流體彈簧63的收縮量在變?yōu)樽畲蠛笞冃　Ａ黧w彈簧63內(nèi)部的壓力朝原來的壓力減少，流體彈簧63的收縮量返回到零。在燃燒室5的壓力變得小于控制壓力的情況下，在曲軸角度進(jìn)展的同時(shí)，燃燒室5的壓力減少。這樣，本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置以下述方式進(jìn)行控制當(dāng)燃燒室5的壓力達(dá)到了控制壓力時(shí)，抑制燃燒室的壓力上升，以免燃燒室的壓力成為產(chǎn)生異常燃燒的壓力以上的壓力。圖6中示出對(duì)本實(shí)施方式的比較例的內(nèi)燃機(jī)的點(diǎn)火正時(shí)和輸出扭矩之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。比較例的內(nèi)燃機(jī)不具有本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置。即，比較例的內(nèi)燃機(jī)不具有本實(shí)施方式的流體彈簧63以及筒狀部件61等，從壓縮行程直到膨脹行程的過程中，排氣門停止。并且，排氣門8的桿狀部被一體化。圖6的圖表是比較例的內(nèi)燃機(jī)在規(guī)定的狀態(tài)下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的圖表。橫軸表不點(diǎn)火時(shí)的曲軸角度(點(diǎn)火正時(shí))?？芍鶕?jù)對(duì)混合氣進(jìn)行點(diǎn)火的正時(shí)不同，內(nèi)燃機(jī)的性能變化。內(nèi)燃機(jī)具有輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)(emax)。輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、節(jié)氣門開度、空燃t匕、壓縮比等而變化。通過在輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火，燃燒室的壓力變高，熱效率最佳。并且，能夠增大輸出扭矩，減少燃料消耗量。并且，能夠減少所排出的二氧化碳。然而，如果將點(diǎn)火正時(shí)提前，則產(chǎn)生爆燃現(xiàn)象等異常燃燒。特別是在高負(fù)載時(shí)，產(chǎn)生異常燃燒的區(qū)域變大。在比較例的內(nèi)燃機(jī)中，為了避免異常燃燒，在比輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)(0 max)延遲的正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火。這樣，選定避開了產(chǎn)生異常燃燒的區(qū)域的點(diǎn)火正時(shí)。圖7示出比較例的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的圖表。實(shí)線表示停止(切斷)燃料的供給、且節(jié)氣門的開度為全開(WOT)時(shí)的燃燒室的壓力。此時(shí)的燃燒室的壓力在曲軸角度為0°時(shí)、即壓縮上止點(diǎn)處最大。該壓力為未供給燃料時(shí)的燃燒室的最大壓力。
在內(nèi)燃機(jī)中，燃燒室的壓力依存于點(diǎn)火正時(shí)而變動(dòng)。以虛線所示的圖表是在輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火時(shí)的圖表。虛線示出假定不產(chǎn)生異常燃燒的情況下的圖表。在圖7所示的例子中，在比曲軸角度為0° (TDC)的正時(shí)稍靠后的正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火。當(dāng)在輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火的情況下，燃燒室的壓力變高。但是，在實(shí)際的內(nèi)燃機(jī)中，由于燃燒室的最大壓力Pmax大于產(chǎn)生異常燃燒的壓力，因此使點(diǎn)火正時(shí)延遲。點(diǎn)劃線是使點(diǎn)火正時(shí)延遲后的圖表。在使點(diǎn)火正時(shí)延遲的情況下，與在輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火的情況相比，燃燒室的最大壓力變小。參照?qǐng)D5，虛線表示在比較例的內(nèi)燃機(jī)中在輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)(0max)進(jìn)行點(diǎn)火的情況下的圖表。如上所述，當(dāng)在該點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火的情況下，產(chǎn)生異常燃燒。與此相對(duì)，本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)能夠以使得燃燒室的最大壓力小于異常燃燒的產(chǎn)生壓力的方式進(jìn)行燃燒。即便使點(diǎn)火正時(shí)提前也能夠抑制異常燃燒的產(chǎn)生。特別是在壓縮比高的發(fā)動(dòng)機(jī)中也能夠抑制異常燃燒。因此，與圖7所示的使點(diǎn)火正時(shí)延遲的比較例的內(nèi)燃機(jī)相比，熱效率得到改善，且能夠增大輸出扭矩?；蛘?，能夠減少燃料消耗量。參照?qǐng)D5，在本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)中，在熱效率最佳的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)也能夠在比較例的內(nèi)燃機(jī)的輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火。但是，本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)的點(diǎn)火正時(shí)早于比較例的內(nèi)燃機(jī)的輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠進(jìn)一步改善熱效率，并能夠進(jìn)一步增大輸出扭矩。這樣，本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)能夠在避免異常燃燒的同時(shí)在熱效率最佳的正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火。在本實(shí)施方式中，流體彈簧63的內(nèi)部的流體的封入壓力變得高于控制壓力。作為控制壓力，能夠使其大于停止燃料的供給的情況下的燃燒室的最大壓力。即，能夠設(shè)定得比圖7所示的實(shí)線的圖表的燃燒室的最大壓力大。并且，也能夠?qū)⒖刂茐毫υO(shè)定為小于產(chǎn)生異常燃燒的壓力的壓力。對(duì)于比較例的內(nèi)燃機(jī)，由于使點(diǎn)火正時(shí)滯后，因此廢氣的溫度高?；蛘?，由于熱效率低，因此廢氣的溫度高。在比較例的內(nèi)燃機(jī)中，為了降低廢氣的溫度，有時(shí)使燃燒時(shí)的空燃比小于理論空燃比。然而，作為排氣凈化裝置的三元催化劑在廢氣的空燃比位于理論空燃比附近的情況下顯現(xiàn)出高凈化能力。如果空燃比偏離理論空燃比，則三元催化劑的凈化性能變得極小。因此，如果使燃燒時(shí)的空燃比小于理論空燃比，則廢氣的凈化能力降低，廢氣中所含的未燃燃料變多。并且，對(duì)于比較例的內(nèi)燃機(jī)，由于廢氣的溫度高，所以存在要求排氣凈化裝置具有耐熱性而需要使用高質(zhì)量的材料，或者需要用于對(duì)廢氣進(jìn)行冷卻的裝置、或用于對(duì)廢氣進(jìn)行冷卻的新構(gòu)造的情況。與此相對(duì)，對(duì)于本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)，由于熱效率高，因此能夠避免廢氣的溫度變高。對(duì)于本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)，為了降低廢氣的溫度而減小燃燒時(shí)的空燃比的必要性小，在排氣凈化裝置包含三元催化劑的情況下能夠維持凈化性能。此外，由于能夠避免廢氣的溫度變高，因此排氣凈化裝置的部件的耐熱性的要求低?；蛘?，即便不新追加用于進(jìn)行廢氣的冷卻的裝置等也能夠形成裝置。并且，參照?qǐng)D5，一般在為了提高熱效率而使內(nèi)燃機(jī)的壓縮比上升的情況下，燃燒室的最大壓力Pmax變大。因此，需要增大構(gòu)成內(nèi)燃機(jī)的部件的強(qiáng)度。但是，本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)能夠避免燃燒室的最大壓力變大，能夠避免構(gòu)成部件大型化。例如，能夠避免連桿的直徑變大。并且，能夠避免構(gòu)成部件彼此的摩擦變大，能夠抑制燃料利用率的惡化。此外，在燃燒室的最大壓力高的情況下，存在難以增大燃燒室的直徑的問題。當(dāng)燃 燒室的直徑變大時(shí)，伴隨于此而產(chǎn)生增大活塞的支承部分等的構(gòu)成部件的強(qiáng)度的需要。但是，在本實(shí)施方式中，由于能夠?qū)⑷紵业淖畲髩毫S持在低壓力，因此能夠?qū)?gòu)成部件的要求強(qiáng)度抑制在低要求強(qiáng)度。因此，能夠容易地增大燃燒室的直徑。其次，對(duì)本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)的燃燒壓力控制裝置的控制壓力進(jìn)行說明。圖8是示出比較例的內(nèi)燃機(jī)的負(fù)載和燃燒室的最大壓力之間的關(guān)系的圖表。內(nèi)燃機(jī)的負(fù)載與燃燒室中的燃料的噴射量對(duì)應(yīng)。在不產(chǎn)生異常燃燒的情況下，如虛線所示，隨著負(fù)載增加而燃燒室的最大壓力增加。當(dāng)負(fù)載大于規(guī)定的負(fù)載時(shí)會(huì)產(chǎn)生異常燃燒?？芍a(chǎn)生異常燃燒時(shí)的燃燒室的最大壓力并不依存于負(fù)載，而是大致恒定。在本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)中，將控制壓力設(shè)定成使得燃燒室的壓力不會(huì)達(dá)到產(chǎn)生異常燃燒的壓力。作為控制壓力，優(yōu)選為燃料燃燒時(shí)的燃燒室的最大壓力小于異常燃燒的產(chǎn)生壓力的范圍中的、較大的壓力。優(yōu)選使控制壓力增高至產(chǎn)生異常燃燒的壓力的附近。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠在抑制異常燃燒的同時(shí)增大熱效率。圖9中示出本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的其他的圖表。圖9是燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的局部放大圖。參照?qǐng)D4以及圖9，對(duì)于本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)，通過燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力，筒狀部件61、傘部55a以及第一閥桿55b相對(duì)于框部件60移動(dòng)。此時(shí)，存在流體彈簧63收縮而流體彈簧63的內(nèi)部的壓力上升的情況。因此，存在燃燒室5的壓力伴隨著流體彈簧63的內(nèi)部的壓力上升而上升的情況。燃燒室5的壓力的圖表形成為朝上側(cè)凸出的形狀。在設(shè)定控制壓力的情況下，優(yōu)選估算流體彈簧63的內(nèi)部的壓力的上升量而將控制壓力設(shè)定得低，以使得燃燒室5的最大壓力不會(huì)達(dá)到異常燃燒的產(chǎn)生壓力。其次，對(duì)本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)的點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行說明。圖10示出本實(shí)施方式以及比較例的燃燒室的壓力的圖表。實(shí)線表示在本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)中在輸出扭矩最大的正時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火時(shí)的圖表。點(diǎn)劃線表示在比較例的內(nèi)燃機(jī)中使點(diǎn)火正時(shí)延遲的情況下的圖表。對(duì)于本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī),如上所述，優(yōu)選選定內(nèi)燃機(jī)的熱效率最大的點(diǎn)火正時(shí)Qmax0但是，該點(diǎn)火正時(shí)處的燃燒室的壓力高。例如，本實(shí)施方式的點(diǎn)火正時(shí)的燃燒室的壓力大于比較例的點(diǎn)火正時(shí)的燃燒室的壓力。因此，根據(jù)內(nèi)燃機(jī)不同，存在火花未飛出而失火的情況。特別地，在本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)中，在曲軸角度為0° (TDC)的附近進(jìn)行點(diǎn)火。在曲軸角度為0°的附近，燃燒室的壓力高，因此成為火花難以飛出的狀態(tài)。即，由于空氣密度高而成為難以產(chǎn)生放電的狀態(tài)。參照?qǐng)D1，如果在燃燒室5中產(chǎn)生失火，則未燃燃料通過內(nèi)燃機(jī)排氣通路流入排氣凈化裝置。在本實(shí)施方式中，未燃燃料通過排氣口 9流入三元催化劑20。在該情況下，存在流入三元催化劑20的未燃燃料變多，被排放到大氣中的廢氣的性狀惡化的情況。或者，存在未燃燃料在三元催化劑20中燃燒而導(dǎo)致三元催化劑20溫度過高的情況。參照?qǐng)D10，在這樣的存在失火的憂慮的內(nèi)燃機(jī)中，能夠使點(diǎn)火正時(shí)提前。S卩，能夠提早點(diǎn)火正時(shí)。例如，能夠使點(diǎn)火正時(shí)與輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí)相比進(jìn)一步提前。通過提早點(diǎn)火正時(shí)，能夠在燃燒室的壓力低時(shí)進(jìn)行點(diǎn)火，從而能夠抑制失火。參照?qǐng)D2，對(duì)于本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置，在與燃燒室連通的通路的內(nèi)部配置有能夠沿開閉閥的移動(dòng)方向移動(dòng)的筒狀部件。即，能夠?qū)⑷紵龎毫刂蒲b置的一部分配 置在內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路或者內(nèi)燃機(jī)排氣通路。因此，能夠避免縮小燃燒室的容積或者縮小進(jìn)氣門或者排氣門的傘部的直徑，并且能夠?qū)⑷紵龎毫刂蒲b置連接在燃燒室。并且，對(duì)于本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置，開閉閥的傘部、筒狀部件等移動(dòng)的部件與燃燒室接觸。燃燒室的壓力直接施加于上述移動(dòng)的部件。此外，通過在移動(dòng)的部件中包括傘部，移動(dòng)的部件與燃燒室接觸的部分的面積變大。因此，能夠減小筒狀部件等移動(dòng)的部件的移動(dòng)量。能夠提供響應(yīng)性優(yōu)異的燃燒壓力控制裝置。在本實(shí)施方式中，夾裝在第一閥桿55b和第二閥桿55c之間的螺旋彈簧54形成為當(dāng)流體彈簧63收縮時(shí)，該螺旋彈簧54與流體彈簧63的收縮量對(duì)應(yīng)地收縮。然而，如果螺旋彈簧54的彈力過小，則當(dāng)打開排氣門8時(shí)，存在因傘部55a以及第一閥桿55b的慣性力而傘部55a開始移動(dòng)的正時(shí)延遲的情況。因此，優(yōu)選螺旋彈簧54具有當(dāng)打開開閉閥時(shí)傘部55a的移動(dòng)不會(huì)延遲那樣大小的彈力。優(yōu)選螺旋彈簧54具有傘部55a以及第一閥桿55b與第二閥桿55c同時(shí)開始移動(dòng)的彈力。優(yōu)選螺旋彈簧54具有當(dāng)打開開閉閥時(shí)不收縮的彈力。通過采用該結(jié)構(gòu)，能夠避免開閉閥的動(dòng)作延遲。圖11中示出本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置的放大簡要剖視圖。圖11是排氣門的第一閥桿和第二閥桿嵌合的嵌合部分的放大簡要剖視圖。在本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置中，第一閥桿55b和第二閥桿55c經(jīng)由減振器57連接。本實(shí)施方式的減振器57配置于螺旋彈簧54的內(nèi)側(cè)。本實(shí)施方式的減振器57包括容器57a。容器57a固定于第一閥桿55b。在容器57a的內(nèi)部封入有液體。在本實(shí)施方式中，在容器57a的內(nèi)部填充有油。減振器57具有板部件57b，該板部件57b形成為能夠在容器57a的內(nèi)部移動(dòng)。板部件57b形成為油在該板部件57b的周圍通過。減振器57具有被固定于第二閥桿55c的支承部件57c。支承部件57c形成為桿狀。支承部件57c支承板部件57b。通過在第一閥桿55b和第二閥桿55c之間配置減振器57，能夠抑制排氣門8的共振。在傘部55a、第一閥桿55b以及螺旋彈簧54所具有的固有振動(dòng)頻率與依存于內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速而產(chǎn)生的振動(dòng)頻率一致從而產(chǎn)生共振的情況下，能夠減小振動(dòng)的振幅。并且，存在伴隨著排氣門的開閉動(dòng)作，第一閥桿55b相對(duì)于第二閥桿55c振動(dòng)的情況。減振器57能夠減小這樣的振動(dòng)的振幅。本實(shí)施方式的減振器是油減振器，但并不限于該方式，能夠?qū)⒁种频谝婚y桿、傘部以及螺旋彈簧等的振動(dòng)的任意的減振器夾裝在第一閥桿和第二閥桿之間。圖12中示出本實(shí)施方式的第三燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。在第三燃燒壓力控制裝置中，流體彈簧63配置于作為閥施力部件的氣門彈簧51的外側(cè)。流體彈簧63形成為圓環(huán)狀。流體彈簧63形成為包圍氣門彈簧51。第三燃燒壓力控制裝置的框部件60被固定于氣缸蓋4?？虿考?0延伸至氣門彈簧51的側(cè)方?？虿考?0具有用于支承流體彈簧63的端部的支承部60c?？虿考?0具有用于支承氣門彈簧51的端部的支承部60d。支承第一閥桿55b以及第二閥桿55c的引導(dǎo)部件53被固定于框部件60的支承部60d。第三燃燒壓力控制裝置的筒狀部件61具有與流體彈簧63抵接的抵接部61b。圖13中示出本實(shí)施方式的第四燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。在第四燃燒壓力控制裝置中，流體彈簧63配置于氣門彈簧51的內(nèi)側(cè)。流體彈簧63形成為圓環(huán)狀。氣門 彈簧51形成為包圍流體彈簧63。第四燃燒壓力控制裝置的框部件60被固定于氣缸蓋4?？虿考?0延伸至氣門彈簧51的內(nèi)側(cè)。框部件60具有用于支承流體彈簧63的端部的支承部60c。引導(dǎo)部件53被固定于支承部60c的前端。第四燃燒壓力控制裝置的筒狀部件61具有與流體彈簧63抵接的抵接部61b。在第三燃燒壓力控制裝置中，流體彈簧63配置于氣門彈簧51的外側(cè)，在第四燃燒壓力控制裝置中，流體彈簧63配置于氣門彈簧51的內(nèi)側(cè)。即，流體彈簧63以及氣門彈簧51形成為環(huán)狀，且配置成雙層構(gòu)造。通過采用該結(jié)構(gòu)，能夠增長流體彈簧63的在排氣門8的移動(dòng)方向上的長度。能夠增大流體彈簧63的收縮量，能夠增大筒狀部件61、傘部55a以及第一閥桿55b移動(dòng)時(shí)的移動(dòng)長度。并且，能夠增大筒狀部件61的開口部61a以及框部件60的開口部60a。例如，與本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置相比，能夠增長開閉閥的移動(dòng)方向上的開口部60a、61a的長度。能夠增大與燃燒室連通的通路的流路截面積，能夠減小壓力損失。例如，能夠減小被稱作泵浦損失的進(jìn)氣損失、排氣損失等。在將本實(shí)施方式的第三燃燒壓力控制裝置或者第四燃燒壓力控制裝置配置于排氣門側(cè)的情況下，能夠?qū)⒘黧w彈簧63配置于內(nèi)燃機(jī)排氣通路的外側(cè)。因此，能夠抑制因廢氣的熱而導(dǎo)致流體彈簧63的內(nèi)部的流體的溫度上升的情況。能夠抑制流體彈簧63的內(nèi)部的封入壓力變化的情況。結(jié)果，能夠抑制控制壓力變化的情況。在本實(shí)施方式的第三燃燒壓力控制裝置或者第四燃燒壓力控制裝置中，流體彈簧63的端部以及氣門彈簧51的端部由框部件60支承，但并不限于該方式，也可以由作為支承構(gòu)造物的氣缸蓋4支承。在本實(shí)施方式中說明的燃燒壓力控制裝置配置于排氣門所被配置的區(qū)域，但并不限于該方式，也可以配置于進(jìn)氣門所被配置的區(qū)域。例如，也可以在進(jìn)氣口的燃燒室的入口部配置筒狀部件，在筒狀部件和氣缸蓋之間配置流體彈簧。對(duì)于進(jìn)氣門，也與本實(shí)施方式的排氣門同樣，桿狀部包括第一閥桿以及第二閥桿，能夠?qū)⒌谝婚y桿和第二閥桿經(jīng)由彈性部件連接在一起。在本實(shí)施方式中，對(duì)針對(duì)一個(gè)氣門配置有筒狀部件等的燃燒壓力控制裝置進(jìn)行了說明，但是，當(dāng)針對(duì)一個(gè)燃燒室配置有多個(gè)開閉閥的情況下，也可以針對(duì)各個(gè)開閉閥配置筒狀部件等。即，能夠針對(duì)一個(gè)燃燒室配置多個(gè)筒狀部件以及多個(gè)流體彈簧等。然而，在針對(duì)一個(gè)燃燒室配置有多個(gè)開閉閥，且針對(duì)多個(gè)開閉閥分別配置筒狀部件以及流體彈簧等的內(nèi)燃機(jī)中，存在當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)移動(dòng)的部件的重量互不相同的情況。例如，存在進(jìn)氣門的傘部的直徑大于排氣門的傘部的直徑的情況。在具備這樣的進(jìn)氣門以及排氣門的內(nèi)燃機(jī)中，當(dāng)在進(jìn)氣門側(cè)和排氣門側(cè)雙方均配置有筒狀部件以及流體彈簧等的情況下，存在根據(jù)當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)移動(dòng)的部件的總重量而響應(yīng)性互不相同的情況。移動(dòng)的部件是當(dāng)流體彈簧63收縮時(shí)位置變化的部件，例如，包括筒狀部件61、傘部55a以及第一閥桿55b。該移動(dòng)的部件的總重量越大，相對(duì)于燃燒室5的壓力上升的移動(dòng)的響應(yīng)變得越遲緩。在與各個(gè)開閉閥對(duì)應(yīng)地配置的移動(dòng)的部件的總重量互不相同的情況下，移動(dòng)的部 件的總重量越大，則越能夠減小彈簧裝置的彈力。在彈簧裝置包括流體彈簧63的情況下，移動(dòng)的部件的總重量越大，則越能夠減小流體彈簧63的內(nèi)部的壓力。例如，開閉閥的傘部55a、第一閥桿55b以及筒狀部件61的總重量越大，則越能夠減小流體彈簧63的內(nèi)部的壓力。通過采用該結(jié)構(gòu)，能夠提高移動(dòng)的部件的總重量重的燃燒壓力控制裝置的響應(yīng)性。在針對(duì)一個(gè)燃燒室配置多個(gè)筒狀部件以及流體彈簧等的情況下，能夠使各個(gè)部件的移動(dòng)的響應(yīng)性大致相同。例如，在進(jìn)氣門的傘部的直徑大于排氣門的傘部的直徑的情況下，能夠使配置于進(jìn)氣門側(cè)的流體彈簧的封入壓力小于配置于排氣門側(cè)的流體彈簧的封入壓力?；蛘撸鶕?jù)內(nèi)燃機(jī)的種類不同，存在排氣門側(cè)的移動(dòng)的部件的總重量比進(jìn)氣門側(cè)的移動(dòng)的部件的總重量重的情況，在這種情況下，能夠使排氣門側(cè)的流體彈簧的封入壓力小于進(jìn)氣門側(cè)的流體彈簧的封入壓力。這樣，能夠根據(jù)與各個(gè)開閉閥對(duì)應(yīng)地形成的燃燒壓力控制裝置的移動(dòng)的部件的總重量，對(duì)流體彈簧的內(nèi)部的壓力進(jìn)行調(diào)整。本實(shí)施方式的彈簧裝置包括流體彈簧，但并不限于該方式，彈簧裝置能夠采用能夠?qū)A裝部件施加與控制壓力對(duì)應(yīng)的作用力的任意的裝置。例如，彈簧裝置也可以包括螺旋彈簧那樣的機(jī)械彈簧。并且，在彈簧裝置包括流體彈簧的情況下，能夠?qū)?duì)流體彈簧的內(nèi)部的壓力進(jìn)行調(diào)整的壓力調(diào)整裝置連接于流體彈簧。通過使流體彈簧的內(nèi)部的壓力變化，能夠?qū)刂茐毫M(jìn)行調(diào)整。本實(shí)施方式的夾裝部件包括形成為筒狀的筒狀部件，但并不限于該方式，夾裝部件只要形成為能夠沿與開閉閥的移動(dòng)方向大致平行的方向移動(dòng)、一方的端部卡止于開閉閥的傘部、另一方的端部與流體彈簧抵接即可，能夠采用任意構(gòu)造的部件。例如，夾裝部件也可以具有卡止開閉閥的傘部的部分和推壓流體彈簧的部分由桿狀的部件連結(jié)的構(gòu)造。實(shí)施方式2參照?qǐng)D14到圖25對(duì)實(shí)施方式2的內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行說明。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)具備燃燒壓力控制裝置。圖14是本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。圖15是本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的筒狀部件以及管狀部件的簡要立體圖。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置配置于進(jìn)氣門所被配置的區(qū)域。參照?qǐng)D14以及圖15，本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備限制筒狀部件61的移動(dòng)量的移動(dòng)限制裝置。本實(shí)施方式的移動(dòng)限制裝置包括作為移動(dòng)限制部件的管狀部件64。本實(shí)施方式的管狀部件64形成為圓管狀。管狀部件64與筒狀部件61對(duì)置配置。管狀部件64具有朝向筒狀部件61突出的凸部64a。管狀部件64的同與筒狀部件61對(duì)置的一側(cè)相反側(cè)的端部抵接于氣缸蓋4。管狀部件64形成為無法朝同與筒狀部件61對(duì)置的一側(cè)相反側(cè)移動(dòng)。本實(shí)施方式的筒狀部件61形成為延伸至超過流體彈簧63所被配置的區(qū)域的位置。在筒狀部件61的與朝向燃燒室5的一側(cè)相反側(cè)的端部形成有階梯部61c。在本實(shí)施方式中，形成有2級(jí)的階梯部61c。階梯部61c的各個(gè)階梯形成為與管狀部件64的凸部64a的形狀對(duì)應(yīng)。參照?qǐng)D15，本實(shí)施方式的移動(dòng)限制裝置具備使管狀部件64旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)裝置。管狀部件64具有配置于外周面的齒條齒輪64c。齒條齒輪64c配置成沿著管狀部件64的周方向延伸。本實(shí)施方式的移動(dòng)限制裝置包括小齒輪67 ;以及用于驅(qū)動(dòng)小齒輪67的馬達(dá)66。小齒輪67與齒條齒輪64c卡合。馬達(dá)66由電子控制單元31控制(參照?qǐng)DI)。通過驅(qū)動(dòng)馬 達(dá)66，小齒輪67旋轉(zhuǎn)。小齒輪67的旋轉(zhuǎn)力傳遞到齒條齒輪64c，由此，如箭頭202所示，管狀部件64沿周方向旋轉(zhuǎn)。圖16中示出對(duì)本實(shí)施方式的管狀部件的凸部與筒狀部件的階梯部之間的位置關(guān)系進(jìn)行說明的簡要正面圖。通過燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力，筒狀部件61朝管狀部件64移動(dòng)。筒狀部件61的階梯部61c的某一個(gè)階梯與管狀部件64的凸部64a抵接。凸部64a與筒狀部件61的階梯部61c抵接，由此來限制筒狀部件61的移動(dòng)。在圖16所示的例子中，管狀部件64的凸部64a與筒狀部件61的階梯部61c的最深的部分抵接。筒狀部件61的移動(dòng)量成為最大。通過利用馬達(dá)66使管狀部件64旋轉(zhuǎn)，能夠使凸部64a與階梯部61c的第二深的部分抵接。能夠減小筒狀部件61的移動(dòng)量。此外，通過使管狀部件64旋轉(zhuǎn)，能夠使凸部64a與筒狀部件61的頂面抵接。能夠使筒狀部件61的移動(dòng)量最小。本實(shí)施方式的移動(dòng)限制裝置能夠階段性地限制筒狀部件的移動(dòng)量。圖17中示出具備本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的圖表。實(shí)線的圖表是管狀部件64的凸部64a與筒狀部件61的階梯部61c的最深的部分(第一級(jí))抵接時(shí)的圖表。虛線的圖表是凸部64a與階梯部61c的第二深的部分(第二級(jí))抵接時(shí)的圖表。點(diǎn)劃線的圖表是凸部64a與筒狀部件61的頂面(第三級(jí))抵接時(shí)的圖表?？芍髑闆r下的燃燒室的最大壓力PMaxl、PMax2、PMax3逐漸變大。這樣，在本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置中，通過使管狀部件64旋轉(zhuǎn)，能夠使凸部64a的位置變更，從而能夠變更筒狀部件61的移動(dòng)量。能夠使燃燒室所達(dá)到的最大壓力變化。在筒狀部件61的移動(dòng)量大的情況下，能夠?qū)⑷紵宜_(dá)到的最大壓力抑制得較小。并且，在筒狀部件61的移動(dòng)量小的情況下，能夠增大燃燒室所達(dá)到的最大壓力。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備對(duì)內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)進(jìn)行檢測的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置基于所檢測出的內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)來選定燃燒室所達(dá)到的最大壓力。能夠基于所選定的燃燒室的最大壓力來變更筒狀部件的移動(dòng)量。此處，以內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速為例對(duì)用于變更燃燒室的最大壓力的內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)進(jìn)行說明。參照?qǐng)D1，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置包括用于檢測內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速的曲軸角度傳感器42。圖18示出對(duì)比較例的內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和爆燃余裕點(diǎn)火正時(shí)之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。比較例的內(nèi)燃機(jī)是不具有本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)。爆燃余裕點(diǎn)火正時(shí)能夠用以下式表示。(爆燃余裕點(diǎn)火正時(shí))=(產(chǎn)生爆燃的點(diǎn)火正時(shí))-(輸出扭矩最大的點(diǎn)火正時(shí))爆燃余裕點(diǎn)火正時(shí)的值越小，則越容易產(chǎn)生異常燃燒。根據(jù)各內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速，爆燃的產(chǎn)生容易度不同。因此，在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，基于內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速變更燃燒室的最大壓力。對(duì)于內(nèi)燃機(jī)，通常當(dāng)內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速高時(shí)燃燒期間變短，因此難以產(chǎn)生異常燃燒。圖19中示出在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，相對(duì)于內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速的燃燒室的最大壓力的圖表。在本實(shí)施方式中，內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速越高，則將燃燒室的最大壓力設(shè)定得越高。參照?qǐng)DI，在本實(shí)施方式中，在電子控制單元31的ROM 34預(yù)先存儲(chǔ)有與內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速成函數(shù)關(guān)系的燃燒室的最大壓力。電子控制單元31利用曲軸角度傳感器42檢測內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速，并選定與轉(zhuǎn)速相應(yīng)的燃燒室的最大壓力。電子控制單元31對(duì)使管狀部件64旋轉(zhuǎn)的·馬達(dá)66進(jìn)行控制，以使得管狀部件64成為與所選定的燃燒室的最大壓力對(duì)應(yīng)的位置。在圖19所示的例子中，進(jìn)行內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速越高則越減小筒狀部件的移動(dòng)量的控制。并且，本實(shí)施方式的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置包括檢測朝燃燒室供給的燃料的性狀的燃料性狀檢測裝置。能夠基于所檢測出的燃料的性狀變更燃燒室的最大壓力。例如，存在內(nèi)燃機(jī)的燃料中含有乙醇的情況。在本實(shí)施方式中，以作為燃料的性狀而檢測乙醇濃度的內(nèi)燃機(jī)為例進(jìn)行說明。該內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的特性依存于乙醇濃度。圖20中示出對(duì)比較例的內(nèi)燃機(jī)的燃料中所含的乙醇濃度與滯后角修正量之間的關(guān)系進(jìn)行說明的圖表。對(duì)于比較例的內(nèi)燃機(jī)，在產(chǎn)生異常燃燒的情況下使點(diǎn)火正時(shí)延遲。圖20的橫軸表示燃料中所含的乙醇濃度，縱軸表示使點(diǎn)火正時(shí)延遲以免產(chǎn)生異常燃燒時(shí)的滯后角修正量。燃料中所含的乙醇濃度越高，則滯后角修正量越小。這樣，對(duì)于內(nèi)燃機(jī)，乙醇濃度越高則越難以產(chǎn)生異常燃燒。因此，在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，基于燃料中所含的乙醇濃度來變更燃燒室的最大壓力。圖21中示出在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，相對(duì)于燃料中所含的乙醇濃度的燃燒室的最大壓力的圖表。乙醇濃度越高，則將燃燒室的最大壓力設(shè)定得越高。本實(shí)施方式的燃料性狀檢測裝置包括檢測燃料中所含的乙醇濃度的乙醇濃度傳感器。參照?qǐng)D1，本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)在燃料供給流路配置有作為燃料性狀傳感器45的乙醇濃度傳感器。在電子控制單元31的ROM 34預(yù)先存儲(chǔ)有與乙醇濃度成函數(shù)關(guān)系的所要求的燃燒室的最大壓力。電子控制單元31對(duì)燃料中所含的乙醇濃度進(jìn)行檢測，并選定與乙醇濃度相應(yīng)的燃燒室的最大壓力。電子控制單元31對(duì)使管狀部件64旋轉(zhuǎn)的馬達(dá)66進(jìn)行控制，以使得管狀部件64成為與所選定的燃燒室的最大壓力對(duì)應(yīng)的位置。在圖21所示的例子中，能夠進(jìn)行燃料中所含的乙醇濃度越高則使筒狀部件的移動(dòng)量越小的控制。在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，以三級(jí)對(duì)燃燒室的最大壓力進(jìn)行控制，但并不限于該方式，能夠設(shè)定任意數(shù)量的階段的最大壓力。例如，能夠在筒狀部件的階梯部設(shè)置任意數(shù)量的階梯?；蛘撸矤畈考部梢源骐A梯部而包括高度連續(xù)變化的傾斜部。作為內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，除了內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速以及所供給的燃料的性狀之外，還能夠例示進(jìn)氣溫度、內(nèi)燃機(jī)的冷卻水溫度、即將點(diǎn)火之前的燃燒室的溫度等。這些溫度越低，則能夠?qū)⑷紵业淖畲髩毫υO(shè)定得越高。例如，對(duì)于內(nèi)燃機(jī)，點(diǎn)火時(shí)的混合氣的溫度越低，則越難以產(chǎn)生異常燃燒。此外，在內(nèi)燃機(jī)的壓縮比可變的情況下，壓縮比越低則點(diǎn)火時(shí)的溫度越低。因此，壓縮比越低，能夠使燃燒室的最大壓力越高。作為燃料的性狀，除了乙醇濃度之外，還能夠例示汽油的辛烷值等表示抗爆性的指標(biāo)。例如，能夠在檢測到朝燃燒室供給了辛烷值高的燃料等難以產(chǎn)生異常燃燒的燃料的情況下提高燃燒室的最大壓力。這樣，通過根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的運(yùn) 轉(zhuǎn)狀態(tài)變更燃燒室的最大壓力，能夠在抑制異常燃燒的產(chǎn)生的同時(shí)增大燃燒室的最大壓力。根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，能夠在抑制異常燃燒的產(chǎn)生的同時(shí)增大輸出扭矩或者抑制燃料消耗量。并且，在本實(shí)施方式的移動(dòng)限制裝置中，在筒狀部件形成階梯部，在管狀部件形成凸部，但并不限于該方式，也可以在管狀部件形成階梯部，在筒狀部件形成凸部。并且，本實(shí)施方式的移動(dòng)限制裝置包括與筒狀部件的端面對(duì)置的管狀部件，但并不限于該方式，能夠采用限制筒狀部件的移動(dòng)量的任意的裝置。例如，參照?qǐng)D14，將可旋轉(zhuǎn)的移動(dòng)限制裝置配置于氣缸蓋4的內(nèi)部，使突出部從氣缸蓋4的內(nèi)部朝筒狀部件的上側(cè)突出。通過使該突出部與階梯部接觸，能夠限制筒狀部件的移動(dòng)量。參照?qǐng)D14以及圖15，本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置具備遮蔽與燃燒室連通的通路的至少一部分的遮蔽裝置。本實(shí)施方式的遮蔽裝置形成為與燃燒室連通的通路的流路截面積越小，則越促進(jìn)燃燒室中周方向的流動(dòng)或者軸向的流動(dòng)。本實(shí)施方式的遮蔽裝置包括安裝于管狀部件64的遮蔽部件64b。并且,本實(shí)施方式的遮蔽裝置包括使管狀部件64旋轉(zhuǎn)的馬達(dá)66。本實(shí)施方式的遮蔽部件64b形成為與管狀部件64 —體地移動(dòng)。遮蔽部件64b形成為板狀。本實(shí)施方式的遮蔽部件64b的截面形狀呈圓弧狀。遮蔽部件64b形成為通過管狀部件64旋轉(zhuǎn)，能夠遮蔽在筒狀部件61形成的開口部61a的一部分。圖22中示出具備本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的簡要剖視圖。圖22是內(nèi)燃機(jī)的燃燒室、內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路以及內(nèi)燃機(jī)排氣通路的簡要剖視圖。將空氣以及燃料的混合氣通過作為內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路的進(jìn)氣口 7導(dǎo)入燃燒室5。因燃燒室5中的燃料的燃燒而產(chǎn)生的廢氣通過作為內(nèi)燃機(jī)排氣通路的排氣口 9被排出。在本實(shí)施方式中，燃燒室5的入口部7a、7b形成于氣缸蓋4。并且，燃燒室5的出口部9a、9b形成于氣缸蓋4。在本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)中，針對(duì)一個(gè)燃燒室5配置有兩個(gè)進(jìn)氣門6以及兩個(gè)排氣門8。針對(duì)一個(gè)燃燒室5配置的進(jìn)氣門以及排氣門的數(shù)量并不限于該方式，能夠采用任意的數(shù)量。在圖22所示的內(nèi)燃機(jī)的例子中，與燃燒室5的入口部7a以及入口部7b中的入口部7a對(duì)應(yīng)地配置有燃燒壓力控制裝置的遮蔽裝置。參照?qǐng)D15，通過驅(qū)動(dòng)馬達(dá)66，管狀部件64以及遮蔽部件64b旋轉(zhuǎn)。通過遮蔽部件64b旋轉(zhuǎn)，筒狀部件61的開口部61a的一部分被遮蔽。內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路的流路截面積變小。參照?qǐng)D22，混合氣如箭頭204所示那樣從入口部7a流入燃燒室5。并且，混合氣如箭頭203所示那樣從入口部7b流入燃燒室5。通過將遮蔽部件64b配置在與入口部7a連通的進(jìn)氣口 7，與入口部7a連通的內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路的流路截面積變小。從入口部7a流入的混合氣的流量變小。與此相對(duì)，在燃燒室5的入口部7b處，并未配置遮蔽部件64b，因此，從入口部7b流入的混合氣的流量變得大于從入口部7a流入的混合氣的流量。因此，如箭頭203所示，燃燒室5中沿著周方向旋轉(zhuǎn)的流動(dòng)被促進(jìn)。即，能夠在燃燒室5中促進(jìn)渦流。圖23中示出具備本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的其他的內(nèi)燃機(jī)的簡要剖視圖。圖23是其他的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室、內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路以及內(nèi)燃機(jī)排氣通路的簡要剖視圖。在其他的內(nèi)燃機(jī)中，與燃燒室5的入口部7a以及入口部7b的雙方對(duì)應(yīng)地安裝有本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置。在其他的內(nèi)燃機(jī)中，為了強(qiáng)化渦流，使與入口部7a連通的進(jìn)氣口 7彎曲。在其他的內(nèi)燃機(jī)中，利用分別配置于入口部7a以及入口部7b的遮蔽裝置的遮蔽部件64b來遮蔽各個(gè)進(jìn)氣口 7的通路的一部分。與入口部7a對(duì)應(yīng)地配置的遮蔽部件64b以及與入口部7b對(duì)應(yīng)地配置的遮蔽部件64b，配置于接近俯視觀察燃燒室5時(shí)的近似圓形狀的中心的區(qū)域。各個(gè)進(jìn)氣口 7的接近燃燒室5的外周的區(qū)域開口。因此，通過入口部7a而流入燃燒室5的混合氣，如箭頭205所示，促進(jìn)燃燒室5中周方向的流動(dòng)。并且，通過入 口部7b而流入燃燒室5的混合氣，如箭頭206所示，促進(jìn)燃燒室5中周方向的流動(dòng)。這樣，在其他的內(nèi)燃機(jī)中也能夠促進(jìn)周方向的流動(dòng)。本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的遮蔽部件64b形成為遮蔽開口部61a的高度方向的整體，但并不限于該方式，也可以形成為遮蔽開口部61a的高度方向的一部分。并且，遮蔽部件64b也可以形成為遮蔽開口部61a的整體。并且，對(duì)于遮蔽裝置的遮蔽部件，能夠根據(jù)內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路與燃燒室連接的角度、形狀而采用形成渦流的任意的形狀。圖24是本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置的筒狀部件和管狀部件的局部簡要立體圖。在第二燃燒壓力控制裝置中，在管狀部件64安裝有開口部61a的高度方向的長度短的遮蔽部件64b。第二燃燒壓力控制裝置促進(jìn)燃燒室5中軸向的流動(dòng)。第二燃燒壓力控制裝置的遮蔽部件64b形成為遮蔽筒狀部件61的開口部61a中的上部。在本實(shí)施方式中，遮蔽部件64b遮蔽開口部61a的大致上半部分。此時(shí)，開口部61a的大致下半部分開口。圖25中示出具備本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的簡要剖視圖。圖25是利用遮蔽裝置遮蔽了內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路的一部分時(shí)的簡要剖視圖。通過利用遮蔽部件64b遮蔽筒狀部件61的開口部61a的上部，內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路被限制在進(jìn)氣口 7的下部的區(qū)域。通過進(jìn)氣口 7而流入燃燒室5的混合氣，如箭頭207所示，水平方向的速度分量變大。結(jié)果，能夠促進(jìn)燃燒室5中軸向的流動(dòng)。即，能夠在燃燒室5中促進(jìn)翻轉(zhuǎn)流。本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置的遮蔽部件形成為遮蔽開口部61a的寬度方向的一部分，但并不限于該方式，也可以形成為覆蓋開口部61a的寬度方向的整體。并且，對(duì)于遮蔽裝置的遮蔽部件，能夠根據(jù)內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路與燃燒室連接的角度、形狀而采用形成翻轉(zhuǎn)流的任意的形狀。并且，本實(shí)施方式的遮蔽裝置形成為遮蔽部件安裝于管狀部件，通過遮蔽部件旋轉(zhuǎn)，遮蔽部件遮蔽筒狀部件的開口部，但并不限于該方式，遮蔽裝置只要形成為通過遮蔽與燃燒室連通的通路的至少一部分來促進(jìn)燃燒室中的渦流、翻轉(zhuǎn)流等的攪拌流即可。然而，在內(nèi)燃機(jī)具備運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置的情況下，能夠根據(jù)所檢測出的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)來形成潤流、翻轉(zhuǎn)流等的攪拌流。內(nèi)燃機(jī)存在在規(guī)定的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下產(chǎn)生失火的憂慮的情況。例如，在具備廢氣的再循環(huán)裝置的內(nèi)燃機(jī)、或者在增大燃燒時(shí)的空燃比的狀態(tài)下進(jìn)行燃燒的內(nèi)燃機(jī)(例如稀燃發(fā)動(dòng)機(jī))等中，存在產(chǎn)生失火的憂慮的情況。在上述的具備廢氣的再循環(huán)裝置的內(nèi)燃機(jī)、增大控制空燃比的內(nèi)燃機(jī)中，能夠減少進(jìn)氣損失、排氣損失而提高熱效率。即，能夠減小泵浦損失而提高熱效率。然而，在這樣的內(nèi)燃機(jī)中，燃料燃燒時(shí)的空燃比變大，燃燒速度變慢。因此，在燃燒室中易于產(chǎn)生失火。在存在產(chǎn)生失火的憂慮的內(nèi)燃機(jī)中，通過在燃燒室的內(nèi)部形成渦流、翻轉(zhuǎn)流等的攪拌流，能夠增大燃燒速度而抑制失火。另一方面，當(dāng)在燃燒室中形成渦流、翻轉(zhuǎn)流等時(shí)，燃燒速度變大，因此導(dǎo)致熱效率變低。當(dāng)燃燒速度大時(shí)，燃燒時(shí)的燃燒氣體的最高溫度變高。因此，從燃燒室朝外部放出的熱量變大，熱效率變低。參照?qǐng)D15以及圖24，本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置以及第二燃燒壓力控制裝置具備移動(dòng)限制裝置以及遮蔽裝置。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置形成為與燃燒室連通的通路的流路截面積越小，則利用遮蔽裝置將筒狀部件的移動(dòng)量抑制得越小。即，形成為越強(qiáng)勁地促進(jìn)燃燒室中的攪拌流，則燃燒室的最高壓力變得越高。因此，在促進(jìn)攪拌流而抑制失火的同時(shí)，能夠提聞熱效率。
參照?qǐng)D1，本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)具備廢氣的再循環(huán)裝置。廢氣的再循環(huán)裝置包括EGR氣體導(dǎo)管26以及EGR控制閥27。能夠通過變更EGR控制閥27的開度來調(diào)整廢氣的再循環(huán)率。在本實(shí)施方式中，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置檢測廢氣的再循環(huán)率。能夠基于空氣流量計(jì)16的輸出值以及EGR控制閥的開度等來推定廢氣的再循環(huán)率。對(duì)于本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)，在增大廢氣的再循環(huán)率的情況下，能夠利用遮蔽裝置減小內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路的流路截面積，從而促進(jìn)燃燒室的攪拌流。能夠通過促進(jìn)攪拌流來抑制失火。此外，能夠利用移動(dòng)限制裝置減小筒狀部件的移動(dòng)量，從而增大燃燒室所達(dá)到的最大壓力。通過增大燃燒室所達(dá)到的最大壓力，能夠?qū)崿F(xiàn)熱效率的改善。并且，本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)能夠以增大燃燒時(shí)的空燃比的方式進(jìn)行控制。在本實(shí)施方式中，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置檢測燃燒時(shí)的空燃比。能夠基于來自燃料噴射閥11的燃料的噴射量以及空氣流量計(jì)16的輸出值等來推定燃燒時(shí)的空燃比。對(duì)于本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)，在增大燃燒時(shí)的空燃比的情況下，能夠利用遮蔽裝置減小內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣通路的流路截面積從而促進(jìn)燃燒室的攪拌流。通過促進(jìn)攪拌流，能夠抑制失火。此外，能夠利用移動(dòng)限制裝置減小筒狀部件的移動(dòng)量從而增大燃燒室所達(dá)到的最大壓力。通過增大燃燒室所達(dá)到的最大壓力，能夠?qū)崿F(xiàn)熱效率的改善。這樣，本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置能夠促進(jìn)在燃燒室中形成的攪拌流，并且提高在燃燒室中所達(dá)到的最大壓力。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備限制筒狀部件的移動(dòng)量的移動(dòng)限制裝置；以及遮蔽與燃燒室連通的通路的至少一部分的遮蔽裝置的雙方，但并不限于該方式，燃燒壓力控制裝置也可以僅具備一方。例如，也可以將不包括遮蔽裝置而包括移動(dòng)限制裝置的燃燒壓力控制裝置配置于排氣門所被配置的區(qū)域。其他的結(jié)構(gòu)、作用以及效果與實(shí)施方式I同樣，因此此處不再重復(fù)說明。實(shí)施方式3參照?qǐng)D26到圖35對(duì)實(shí)施方式3的內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行說明。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)具備燃燒壓力控制裝置。在本實(shí)施方式中，以配置于排氣門所被配置的區(qū)域的燃燒壓力控制裝置為例進(jìn)行說明。
圖26中示出本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。與實(shí)施方式I的第一燃燒壓力控制裝置同樣，在排氣口 9與燃燒室5連接的部分配置有框部件60、筒狀部件61以及流體彈簧63 (參照?qǐng)D2)。本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置在排氣門8的第一閥桿55b和第二閥桿55c之間并未配置螺旋彈簧。對(duì)于排氣門8的桿狀部，第一閥桿55b和第二閥桿55c被一體化。圖27中示出驅(qū)動(dòng)排氣門的凸輪以及搖臂的局部簡要立體圖。參照?qǐng)D26以及圖27，本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備用于打開或者關(guān)閉開閉閥的凸輪。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備驅(qū)動(dòng)排氣門8的排氣凸輪90。排氣凸輪90由凸輪軸92支承。如箭頭209所示，通過凸輪軸92旋轉(zhuǎn)，排氣凸輪90旋轉(zhuǎn)。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備傳遞排氣凸輪90的驅(qū)動(dòng)力的作為傳遞部件的搖臂93。搖臂93由搖臂軸94支承。如箭頭208所示，搖臂93形成為以搖臂軸94作為搖動(dòng)中心進(jìn)行搖動(dòng)。搖臂93具有推壓排氣門8的推壓部93a。推壓部93a形成為推壓排氣 門8的第二閥桿55c的端部。本實(shí)施方式的搖臂93具有與排氣凸輪90抵接的抵接部95。抵接部95具有朝排氣凸輪90突出的突出部95a。本實(shí)施方式的突出部95a形成為沿排氣凸輪90的寬度方向延伸。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備相對(duì)于曲軸角度使排氣凸輪的相位變化的可變氣門機(jī)構(gòu)。即，具備相對(duì)于氣缸的活塞3的位置使排氣凸輪的相位變化的可變氣門機(jī)構(gòu)。在本實(shí)施方式中，作為可變氣門機(jī)構(gòu)具備可變氣門正時(shí)裝置70。可變氣門正時(shí)裝置70安裝于凸輪軸92的端部?？勺儦忾T正時(shí)裝置70與電子控制單元31的輸出端口 36連接?？勺儦忾T正時(shí)裝置70由電子控制單元31控制(參照?qǐng)DI)。圖28中示出本實(shí)施方式的可變氣門正時(shí)裝置的簡圖。本實(shí)施方式的可變氣門正時(shí)裝置70具備借助與內(nèi)燃機(jī)主體的曲軸卡合的同步帶而沿箭頭209的方向旋轉(zhuǎn)的同步帶輪71 ;以及與同步帶輪71 —起旋轉(zhuǎn)的圓筒狀殼體72?？勺儦忾T正時(shí)裝置70具備與凸輪軸92 —起旋轉(zhuǎn)，且能夠相對(duì)于圓筒狀殼體72相對(duì)旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)軸73 ;從圓筒狀殼體72的內(nèi)周面延伸至旋轉(zhuǎn)軸73的外周面的多個(gè)間隔壁74 ;以及在各間隔壁74彼此之間，從旋轉(zhuǎn)軸73的外周面延伸至圓筒狀殼體72的內(nèi)周面的葉片75。在葉片75的兩側(cè)分別形成有提前用的液壓室76和延遲用的液壓室77?？勺儦忾T正時(shí)裝置70包括朝各個(gè)液壓室76、77供給工作油的供給裝置。供給裝置包括工作油供給控制閥78。工作油供給控制閥78包括與液壓室76、77分別連結(jié)的液壓口 79、80 ;從液壓泵81排出工作油的供給口 82 ;—對(duì)泄油口 83、84;以及進(jìn)行各口 79、80、82、83、84之間的連通以及遮斷的控制的滑閥85。當(dāng)應(yīng)使固定于凸輪軸92的排氣凸輪90的相位提前時(shí)，在圖28中使滑閥85朝右方移動(dòng)。從供給口 82供給的工作油經(jīng)由液壓口 79被供給至提前用的液壓室76，并且，延遲用的液壓室77內(nèi)的工作油從泄油口 84被排出。此時(shí)，旋轉(zhuǎn)軸73相對(duì)于圓筒狀殼體72沿箭頭209的方向相對(duì)旋轉(zhuǎn)。與此相對(duì)，當(dāng)應(yīng)使固定于凸輪軸92的排氣凸輪90的相位延遲時(shí)，在圖28中使滑閥85朝左方移動(dòng)。從供給口 82供給的工作油經(jīng)由液壓口 80被供給至延遲用的液壓室77，并且，提前用的液壓室76內(nèi)的工作油從泄油口 83被排出。此時(shí)，旋轉(zhuǎn)軸73相對(duì)于圓筒狀殼體72沿與箭頭209相反的方向相對(duì)旋轉(zhuǎn)。當(dāng)旋轉(zhuǎn)軸73相對(duì)于圓筒狀殼體72相對(duì)旋轉(zhuǎn)時(shí)，通過使滑閥85返回到中立位置，旋轉(zhuǎn)軸73的旋轉(zhuǎn)動(dòng)作停止。旋轉(zhuǎn)軸73被保持于此時(shí)的位置。因而，能夠利用可變氣門正時(shí)裝置70使被固定于凸輪軸92的排氣凸輪90的相位提前所希望的量。或者，能夠使排氣凸輪90的相位延遲所希望的量。通過像這樣驅(qū)動(dòng)可變氣門正時(shí)裝置，能夠在規(guī)定的角度的范圍內(nèi)使相對(duì)于曲軸角度的排氣凸輪90的相位變化。另外，可變氣門機(jī)構(gòu)并不限于上述的可變氣門正時(shí)裝置，能夠采用能夠調(diào)整凸輪的相位的任意的裝置。圖29中示出本實(shí)施方式的排氣凸輪的放大簡要剖視圖。排氣凸輪90具有截面 形狀近似圓形的基圓部90a ;以及從基圓部90a朝外側(cè)鼓出的凸輪凸部90b。如果將從基圓部90a沿直徑方向鼓出的鼓出量稱作凸輪提升量L，則在凸輪凸部90b處，凸輪提升量L為正值。參照?qǐng)D26，凸輪凸部90b推壓抵接部95的突出部95a，由此搖臂93搖動(dòng)。搖臂93的推壓部93a推壓排氣門8，由此，排氣門8成為打開狀態(tài)。參照?qǐng)D29，本實(shí)施方式的排氣凸輪90具有在外周面的一部分凹陷的凹部90c。在形成有凹部90c的范圍內(nèi)，凸輪提升量L成為負(fù)值。本實(shí)施方式的凹部90c將排氣凸輪90的相位設(shè)定于滯后角側(cè)，且以在燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力的期間中排氣門8能夠沿遠(yuǎn)離燃燒室5的方向自由地移動(dòng)的深度以及相位形成。參照?qǐng)D26，將排氣凸輪90的相位被設(shè)定于滯后角側(cè)，當(dāng)燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)，流體彈簧63收縮。排氣門8沿著遠(yuǎn)離燃燒室5的方向移動(dòng)。排氣門8的前端部將搖臂93的推壓部93a頂起。此時(shí)，抵接部95的突出部95a配置于排氣凸輪90的凹部90c的內(nèi)部。在突出部95a和凹部90c的底面之間產(chǎn)生有間隙。這樣，凹部90c形成為在流體彈簧63收縮的期間中，開閉閥能夠與流體彈簧63的收縮量一致地移動(dòng)。圖30中示出本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置的時(shí)序圖。關(guān)于排氣凸輪的凸輪提升量，記載了將排氣凸輪設(shè)定為滯后角側(cè)的相位的情況和將排氣凸輪設(shè)定為提前角側(cè)的相位的情況。在圖30所示的例子中，在從時(shí)刻tl到時(shí)刻t3的期間，燃燒室的壓力在控制壓力以上，流體彈簧63收縮。在將排氣凸輪的相位設(shè)定于滯后角側(cè)的情況下，在點(diǎn)火后到壓力上升為止的期間，凸輪提升量大致為零。伴隨著燃燒室的壓力上升，凸輪提升量減少。在圖30所示的例子中，在成為時(shí)刻tl之前，排氣凸輪的凸輪提升量L變?yōu)樽钚?。在從時(shí)刻tl到時(shí)刻t3的期間，維持最小的凸輪提升量。在將排氣凸輪的相位設(shè)定于滯后角側(cè)的情況下，直到燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力為止，在抵接部95的突出部95a和凹部90c之間形成有間隙。排氣門8的限制被解除。與流體彈簧63收縮的量對(duì)應(yīng)地，排氣門8被頂起。因此，對(duì)于將排氣凸輪的相位設(shè)定于滯后角側(cè)的情況下的燃燒室的壓力，如實(shí)施方式I所示那樣，在流體彈簧63收縮的期間中被保持為大致恒定(例如參照?qǐng)D5)。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置。運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置檢測運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，在規(guī)定的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，進(jìn)行使燃燒室的最大壓力上升的控制。在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，在使燃燒室的最大壓力上升的情況下，利用可變氣門正時(shí)裝置70使排氣凸輪90的相位提前。通過利用可變氣門正時(shí)裝置70使排氣凸輪90的相位提前，如箭頭211所示，排氣凸輪的提升量變?yōu)樨?fù)的時(shí)刻提前。排氣凸輪90的凹部90c的相位提前。因此，在燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力的期間的后半部分，能夠使抵接部95的突出部95a與排氣凸輪90的凹部90c的壁面接觸。抵接部95由排氣凸輪90的凹部90c的壁面推壓。因此，排氣門8的朝遠(yuǎn)離燃燒室5的方向的移動(dòng)被限制。排氣門8經(jīng)由搖臂93被推壓。排氣門8朝燃燒室5移動(dòng)。燃燒室5的容積變小，燃燒室5的壓力上升。在圖30所示的運(yùn)轉(zhuǎn)控制例中，在時(shí)刻t2，抵接部95的突出部95a與凹部90c的壁面接觸。在時(shí)刻t2，突出部95a和排氣凸輪90的凹部90c的間隙變?yōu)榱恪Ｔ趶臅r(shí)刻t2到時(shí)刻t3的期間，排氣門8朝燃燒室5移動(dòng)。伴隨著該移動(dòng)，流體彈簧63的收縮量與將排氣凸輪90的相位設(shè)定于滯后角側(cè)的情況相比急劇地減少而接近于零。在從時(shí)刻t2到時(shí)刻t3的期間中，燃燒室5的壓力上升。這樣，在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，通過利用可變氣門正時(shí)裝置使凸輪的相位變化，在流體彈簧收縮的期間中，能夠限制排氣門的移動(dòng)量。在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，與實(shí)施方式2的燃燒壓力控制裝置同樣，能夠根據(jù)由運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置檢測出的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)對(duì)燃燒室的最大壓力進(jìn)行調(diào)整。 在圖30所示的運(yùn)轉(zhuǎn)控制例中，在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中，在流體彈簧的收縮量減少的期間限制排氣門的移動(dòng)量。通過使排氣凸輪的相位提前而使燃燒室的最大壓力上升，但并不限于該方式，也可以通過使排氣凸輪的相位延遲而使搖臂的抵接部與排氣凸輪的凹部的壁面接觸，從而使燃燒室的最大壓力上升。即，也可以在流體彈簧的收縮量增加的期間限制排氣門的移動(dòng)量。但是，通過在流體彈簧的收縮量減少的期間限制排氣門的移動(dòng)量，能夠減小排氣凸輪的凹部與搖臂的抵接部之間的摩擦?；蛘?，能夠減小用于使排氣凸輪旋轉(zhuǎn)的扭矩。圖31中示出本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置的排氣凸輪以及搖臂的局部簡要立體圖。本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置具備用于驅(qū)動(dòng)排氣門8的第一排氣凸輪90以及第二排氣凸輪91，且形成為兩個(gè)排氣凸輪能夠切換。搖臂93具有與第一排氣凸輪90抵接的抵接部95 ;以及與第二排氣凸輪91抵接的抵接部96。本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置不具備可變氣門正時(shí)裝置，但并不限于該方式，也可以具備可變氣門正時(shí)裝置。第一排氣凸輪90與本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置的排氣凸輪90同樣(參照?qǐng)D29)。在第一排氣凸輪90形成有凹部90c，凹部90c形成為在燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力的期間，不限制排氣門8的移動(dòng)。圖32中示出本實(shí)施方式的第二排氣凸輪的簡要剖視圖。本實(shí)施方式的第二排氣凸輪91具有截面形狀近似圓形的基圓部91a、凸輪凸部91b以及凹部91c。第二排氣凸輪91的凹部91c形成得比第一排氣凸輪90的凹部90c淺。第二排氣凸輪91的凹部91c的底部處的負(fù)的提升量L的大小(絕對(duì)值)小于第一排氣凸輪90的凹部90c的底部處的提升量L的大小(絕對(duì)值)。凹部91c形成于在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中驅(qū)動(dòng)排氣門的區(qū)域或者相位。此外，凹部91c以在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中限制排氣門8的移動(dòng)的方式淺淺地形成。參照?qǐng)D31，本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備切換裝置97，該切換裝置97使用于使排氣門8工作的凸輪在第一排氣凸輪90和第二排氣凸輪91間切換。本實(shí)施方式的凸輪的切換裝置97形成為能夠?qū)⒌诙艢馔馆?1的驅(qū)動(dòng)力朝搖臂93傳遞或者解除第二排氣凸輪91的驅(qū)動(dòng)力朝搖臂93的傳遞。當(dāng)?shù)诙艢馔馆?1的驅(qū)動(dòng)力朝搖臂93傳遞時(shí)，第一排氣凸輪90的驅(qū)動(dòng)力的傳遞被解除。圖33中示出本實(shí)施方式的凸輪的切換裝置的第一簡要剖視圖。圖33是第二排氣凸輪91的驅(qū)動(dòng)力的傳遞被解除時(shí)的簡要剖視圖。本實(shí)施方式的凸輪的切換裝置具備框體110。在框體110的內(nèi)部配置有止擋部件111。止擋部件111形成為截面形狀呈-字形。止擋部件111形成為能夠在框體110的內(nèi)部移動(dòng)。在止擋部件111的內(nèi)部配置有彈簧114。在彈簧114的前端配置有推壓部件112。彈簧114朝推動(dòng)推壓部件112的方向施力。止擋部件111被向與面向支承部件113的一側(cè)相反側(cè)推壓。本實(shí)施方式的切換裝置包括被固定于抵接部96的支承部件113。支承部件113由框體110支承。支承部件113形成為能夠相對(duì)于框體110沿軸向移動(dòng)。止擋部件111的端面Illa與支承部件113抵接。并且，推壓部件112的端面也與支承部件113抵接。抵接部·96由彈簧115向使抵接部96趨向排氣凸輪91的一側(cè)施力。抵接部96被朝從框體110突出的方向施力。如箭頭210所示，抵接部96以及支承部件113沿支承部件113的延伸方向自由移動(dòng)。參照?qǐng)D31以及圖33，通過第二排氣凸輪91推壓抵接部96，彈簧115收縮，抵接部96被壓下。圖33示出抵接部96被壓下后的狀態(tài)。第二排氣凸輪91的驅(qū)動(dòng)力通過抵接部96以及支承部件113的移動(dòng)而被吸收。第二排氣凸輪91和搖臂93之間的連結(jié)被解除。在該情況下，搖臂93由第一排氣凸輪90驅(qū)動(dòng)。在凸輪的切換裝置97的框體110形成有油路110a。油路IlOa形成為能夠朝止擋部件111所被配置的空間供給工作油。油路IlOa例如經(jīng)由形成于搖臂軸94的內(nèi)部的油路與工作油供給裝置116連接。為了沿箭頭212所示的方向推壓止擋部件111而朝框體110的內(nèi)部供給工作油。圖34中示出本實(shí)施方式的凸輪的切換裝置的第二簡要剖視圖。圖34是傳遞第二排氣凸輪91的驅(qū)動(dòng)力時(shí)的簡要剖視圖。利用工作油供給裝置116通過油路IlOa朝框體110的內(nèi)部供給被加壓后的油。止擋部件111借助大于彈簧114的作用力的工作油的推壓力而沿箭頭212所示的方向移動(dòng)。當(dāng)?shù)纸硬?6上升時(shí)，通過止擋部件111移動(dòng)，止擋部件111的一部分被配置于支承部件113的下側(cè)。因此，能夠限制抵接部96以及支承部件113朝遠(yuǎn)離第二排氣凸輪91的方向移動(dòng)。在該情況下，參照?qǐng)D31，由第二排氣凸輪91產(chǎn)生的驅(qū)動(dòng)力被傳遞至搖臂93。第一排氣凸輪90以及第二排氣凸輪91的基圓部90a、91a以及凸輪凸部90b、91b相互形成為大致相同的形狀。然而，第二排氣凸輪91的凹部91c形成為限制排氣門8的移動(dòng)量。抵接部96的突出部96a與第二排氣凸輪91的凹部91c接觸。在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中，能夠限制排氣門8朝向燃燒室的外側(cè)移動(dòng)。排氣門8由第二排氣凸輪91推壓。能夠限制流體彈簧的收縮量以及筒狀部件的移動(dòng)量。結(jié)果，能夠提高燃燒室5所達(dá)到的最大壓力。另一方面，抵接部95的突出部95a處于遠(yuǎn)離第一排氣凸輪90的凹部90c的狀態(tài)。第一排氣凸輪90的驅(qū)動(dòng)力的傳遞被解除。圖35中示出本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置的燃燒室的壓力的圖表?？芍c利用第一排氣凸輪90驅(qū)動(dòng)排氣門的情況相比，在利用第二排氣凸輪91驅(qū)動(dòng)排氣門的情況下，燃燒室達(dá)到的最大壓力變大。在本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置中，通過切換排氣凸輪，能夠?qū)θ紵宜_(dá)到的最大壓力進(jìn)行調(diào)整。例如，能夠利用運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置檢測內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)選定燃燒室的最大壓力。本實(shí)施方式的第二燃燒壓力控制裝置的凸輪的切換裝置形成為，傳遞第二排氣凸輪的驅(qū)動(dòng)力或者解除第二排氣凸輪的驅(qū)動(dòng)力的傳遞，但并不限于該方式，凸輪的切換裝置能夠采用能夠切換多個(gè)凸輪的任意的裝置。并且，在本實(shí)施方式中配置有兩個(gè)凸輪，但并不限于該方式，也可以配置三個(gè)以上的凸輪。在本實(shí)施方式的第一燃燒壓力控制裝置以及第二燃燒壓力控制裝置中，將排氣凸輪的驅(qū)動(dòng)力經(jīng)由搖臂傳遞至排氣門，但并不限于該方式，也可以形成為不經(jīng)由搖臂而直接將排氣門的驅(qū)動(dòng)力傳遞至排氣門。并且，在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，舉出具備作為開閉閥的排氣門、以及 作為凸輪的排氣凸輪的例子進(jìn)行說明，但并不限于該方式，也可以具備作為開閉閥的進(jìn)氣門、以及作為凸輪的進(jìn)氣凸輪。即，本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置也可以配置于進(jìn)氣門所被配置的區(qū)域。其他的構(gòu)成、作用以及效果與實(shí)施方式I或者2同樣，因此此處不再重復(fù)說明。實(shí)施方式4參照?qǐng)D36至圖40對(duì)實(shí)施方式4的內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行說明。本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)具備燃燒壓力控制裝置。在本實(shí)施方式中以安裝于進(jìn)氣門以及排氣門中的、排氣門所被配置的區(qū)域的燃燒壓力控制裝置為例進(jìn)行說明。圖36是本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置的簡要剖視圖。與實(shí)施方式I的第一燃燒壓力控制裝置同樣，在排氣口 9與燃燒室5連接的部分配置有框部件60、筒狀部件61以及流體彈簧63 (參照?qǐng)D2)。對(duì)于本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置，使作為開閉閥的排氣門8進(jìn)行開閉的驅(qū)動(dòng)裝置與實(shí)施方式I不同。本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置具備用于驅(qū)動(dòng)排氣門8的電磁驅(qū)動(dòng)裝置120。電磁驅(qū)動(dòng)裝置120包括電磁鐵，能夠利用電磁鐵的磁力打開排氣門8。本實(shí)施方式的電磁驅(qū)動(dòng)裝置120包括框體128。本實(shí)施方式的框體128固定于氣缸蓋4。在框體128的內(nèi)部配置有上側(cè)鐵心121和下側(cè)鐵心122。上側(cè)鐵心121以及下側(cè)鐵心122由磁性體形成。上側(cè)鐵心121以及下側(cè)鐵心122固定于框體128。在上側(cè)鐵心121的內(nèi)部配置有上側(cè)線圈123。此外，在下側(cè)鐵心122的內(nèi)部配置有下側(cè)線圈124。上側(cè)線圈123與為了進(jìn)行勵(lì)磁而供給電力的電力供給裝置126連接。下側(cè)線圈124與為了進(jìn)行勵(lì)磁而供給電力的電力供給裝置127連接。各個(gè)電力供給裝置126、127由電子控制單元31控制。排氣門8的第二閥桿55c貫通上側(cè)鐵心121以及下側(cè)鐵心122。第二閥桿55c形成為能夠在上側(cè)鐵心121以及下側(cè)鐵心122的內(nèi)部移動(dòng)。用于固定氣門彈簧51的彈簧固定板125固定于排氣門8的第二閥桿55c。電磁驅(qū)動(dòng)裝置120包括固定于第二閥桿55c的活動(dòng)件129?；顒?dòng)件129配置于上側(cè)鐵心121和下側(cè)鐵心122之間?；顒?dòng)件129由磁性體形成。排氣門8沿箭頭201所示的方向移動(dòng)。在未對(duì)上側(cè)線圈123以及下側(cè)線圈124通電的狀態(tài)下，排氣門8借助氣門彈簧51的作用力而關(guān)閉。當(dāng)打開排氣門8時(shí)，對(duì)下側(cè)線圈124通電而對(duì)下側(cè)鐵心122進(jìn)行勵(lì)磁?；顒?dòng)件129被朝下側(cè)鐵心122吸引。第二閥桿55c朝燃燒室側(cè)移動(dòng)，由此，能夠打開排氣門8。另外，電磁驅(qū)動(dòng)裝置并不限于上述方式，能夠采用能夠利用磁力進(jìn)行開閉閥的開閉的任意的電磁驅(qū)動(dòng)裝置。對(duì)于本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置，當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)，流體彈簧63收縮，筒狀部件61以及傘部55a移動(dòng)，由此,燃燒室5的壓力上升被抑制。此外,對(duì)于本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置，在燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力的期間中，能夠通過驅(qū)動(dòng)電磁驅(qū)動(dòng)裝置120而對(duì)燃燒室5的壓力進(jìn)行調(diào)整。上述的實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置形成為當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力而傘部55a移動(dòng)時(shí)，螺旋彈簧54收縮，但并不限于該方式，燃燒壓力控制裝置也可以形成為并不包括螺旋彈簧54,第一閥桿55b和第二閥桿55c被相互固定。S卩，也可以將桿一體化。在該燃燒壓力控制裝置中，在上側(cè)鐵心121和活動(dòng)件129之間形成有 間隙。間隙形成得比流體彈簧63收縮時(shí)的活動(dòng)件129的移動(dòng)量大。S卩，以傘部55a能夠自由地移動(dòng)的方式形成間隙。當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)，第一閥桿55b和第二閥桿55c朝遠(yuǎn)離燃燒室的方向一體地移動(dòng)。此時(shí)，流體彈簧63收縮，由此能夠控制燃燒室的壓力。圖37中示出具備筒狀部件以及流體彈簧等的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的圖表。圖37例如是具備實(shí)施方式I的第一燃燒壓力控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的燃燒室的壓力的圖表。當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)，存在因燃燒壓力控制裝置的響應(yīng)延遲而燃燒室的壓力產(chǎn)生超量(overshoot)的情況。當(dāng)燃料燃燒時(shí)，存在流體彈簧63的收縮動(dòng)作以及筒狀部件61的移動(dòng)相比燃燒室5的壓力上升延遲的情況。因此，存在燃燒室5的壓力暫時(shí)超過控制壓力的情況。并且，當(dāng)燃燒室的壓力從控制壓力下降時(shí)，存在因燃燒壓力控制裝置的響應(yīng)延遲而在燃燒室的壓力產(chǎn)生欠量(undershoot)的情況。在燃燒室的壓力從控制壓力下降的情況下，存在流體彈簧63的伸長動(dòng)作以及筒狀部件61的移動(dòng)相比燃燒室的壓力下降延遲的情況。因此，存在燃燒室5的壓力暫時(shí)過度下降的情況。圖38中示出本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置的第一運(yùn)轉(zhuǎn)控制的時(shí)序圖。在通常的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中，不對(duì)上側(cè)線圈123以及下側(cè)線圈124進(jìn)行通電。在時(shí)刻tl，燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力。在本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置中，從時(shí)刻tl起，對(duì)上側(cè)線圈123進(jìn)行短時(shí)間的通電。或者，進(jìn)行脈沖狀的通電。通過對(duì)上側(cè)線圈123通電，上側(cè)鐵心121被勵(lì)磁?；顒?dòng)件129被朝遠(yuǎn)離燃燒室的方向吸引。結(jié)果，能夠朝燃燒室5的容積變大而壓力變小的方向?qū)ε艢忾T8施加力。因此，能夠抑制燃燒室5的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)的超量。并且，燃燒室的壓力在時(shí)刻t2開始下降。在本實(shí)施方式的第一運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，從時(shí)刻t2起，對(duì)下側(cè)線圈124進(jìn)行短時(shí)間的通電?；蛘撸M(jìn)行脈沖狀的通電。通過對(duì)下側(cè)線圈124通電，下側(cè)鐵心122被勵(lì)磁?；顒?dòng)件129被向朝向燃燒室的方向吸引。能夠朝燃燒室5的容積變小而燃燒室5的壓力變大的方向?qū)ε艢忾T8施加力。因此，能夠抑制燃燒室5的壓力從控制壓力開始下降時(shí)的欠量。然而，在為了抑制欠量而對(duì)下側(cè)線圈124進(jìn)行通電的情況下，當(dāng)下側(cè)線圈124的通電量過大時(shí)，存在排氣門8打開的憂慮。因此，優(yōu)選以不足以打開開閉閥的通電量進(jìn)行下側(cè)線圈124的通電。
在本實(shí)施方式中，當(dāng)燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力時(shí)，對(duì)上側(cè)線圈通電。并且，當(dāng)燃燒室的壓力開始減少時(shí)，對(duì)下側(cè)線圈通電。通電的正時(shí)并不限于該方式，能夠在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的時(shí)刻附近對(duì)上側(cè)線圈通電。或者，能夠在燃燒室的壓力開始下降的時(shí)刻附近對(duì)下側(cè)線圈通電。圖39中示出本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置的第二運(yùn)轉(zhuǎn)控制的時(shí)序圖。在第二運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間，對(duì)向朝向燃燒室的外側(cè)的方向?qū)﹂_閉閥施力的線圈通電。在第二運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，從在壓縮行程中燃燒室的壓力開始上升的時(shí)刻tl至在膨脹行程中燃燒室的壓力的下降結(jié)束的時(shí)刻t4為止，對(duì)上側(cè)線圈123通電。通過對(duì)上側(cè)線圈123通電，上側(cè)鐵心121被勵(lì)磁?；顒?dòng)件129被上側(cè)鐵心121吸弓I。活動(dòng)件129被朝遠(yuǎn)離燃燒室的方向施力。朝燃燒室5的容積變大的方向?qū)ε艢忾T8賦予作用力。因此，能夠降低流體彈簧63開始收縮時(shí)的燃燒室的壓力亦即控制壓力。例如，能夠利用運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置檢測運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，并根據(jù)各個(gè)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)變更控制壓力。 并且，通過調(diào)整對(duì)上側(cè)線圈通電的通電量，能夠任意地調(diào)整控制壓力。例如，通過增大對(duì)上側(cè)線圈通電的通電量，能夠進(jìn)一步降低燃燒室的控制壓力。在本實(shí)施方式的第二運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，從燃燒室的壓力上升開始的正時(shí)到燃燒室的壓力下降結(jié)束的正時(shí)為止進(jìn)行通電。通電正時(shí)并不限于該方式，也能夠在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中的至少一部分的期間對(duì)上側(cè)線圈通電。例如，能夠在從燃燒室的壓力即將達(dá)到控制壓力之前到燃燒室的壓力剛開始從控制壓力下降之后的期間對(duì)上側(cè)線圈通電。然而，當(dāng)在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間以外的期間通電的情況下，當(dāng)上側(cè)線圈的通電量過大時(shí)，存在因上側(cè)線圈的磁力而筒狀部件移動(dòng)的憂慮。因此，優(yōu)選上側(cè)線圈的通電量小于筒狀部件移動(dòng)的通電量。圖40中示出本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置的第三運(yùn)轉(zhuǎn)控制的時(shí)序圖。在第三運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，進(jìn)行如下的控制在流體彈簧伸長而即將返回到原來的狀態(tài)之前，對(duì)上側(cè)線圈通電。在本實(shí)施方式的第三運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，在時(shí)刻tl，筒狀部件61朝遠(yuǎn)離燃燒室5的方向移動(dòng)，流體彈簧63收縮。之后，筒狀部件61向朝向燃燒室5的一側(cè)移動(dòng)，流體彈簧63伸長。在時(shí)刻t2，筒狀部件61返回到原來的位置。當(dāng)在時(shí)刻t2筒狀部件61的端部落座于框部件60的卡止部60b時(shí)，存在產(chǎn)生噪音、振動(dòng)的情況。在本實(shí)施方式的第三運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，在筒狀部件61的端部即將到達(dá)框部件60的卡止部60b之前，對(duì)朝向關(guān)閉的方向?qū)ε艢忾T8施力的線圈通電。在本實(shí)施方式中，在即將到達(dá)時(shí)刻t2之前，以短時(shí)間對(duì)上側(cè)線圈123通電?；蛘撸悦}沖狀進(jìn)行通電。通過進(jìn)行該控制，能夠減緩?fù)矤畈考?1落座于框部件60的卡止部60b時(shí)的速度，能夠抑制筒狀部件61落座時(shí)產(chǎn)生的噪音、振動(dòng)。并且，能夠抑制因振動(dòng)等而導(dǎo)致燃燒室的壓力變得不穩(wěn)定的情況。在本實(shí)施方式的第三運(yùn)轉(zhuǎn)控制中，在筒狀部件即將落座于框部件的卡止部之前進(jìn)行上側(cè)線圈的通電，但并不限于該方式，也可以在筒狀部件朝燃燒室移動(dòng)的期間中對(duì)上側(cè)線圈通電。在該控制中，也能夠減小筒狀部件落座時(shí)的筒狀部件的速度，能夠抑制噪音、振動(dòng)。如上述的第一運(yùn)轉(zhuǎn)控制到第三運(yùn)轉(zhuǎn)控制所示，對(duì)于本實(shí)施方式的燃燒壓力控制裝置，通過在燃燒室的壓力達(dá)到控制壓力的期間中驅(qū)動(dòng)電磁驅(qū)動(dòng)裝置，能夠?qū)θ紵业膲毫M(jìn)行調(diào)整。其他的結(jié)構(gòu)、作用以及效果與實(shí)施方式I或者2同樣，因此此處不再重復(fù)說明。上述的實(shí)施方式也能夠適當(dāng)組合。在上述的各附圖中，對(duì)相同或者相當(dāng)?shù)牟糠謽?biāo)注相同的標(biāo)號(hào)。另外，上述的實(shí)施方式僅是例示，并不對(duì)本發(fā)明進(jìn)行限定。并且，實(shí)施方式中意圖包含權(quán)利要求書所含的變更。標(biāo)號(hào)說明I.內(nèi)燃機(jī)主體；4.氣缸蓋；5.燃燒室；6.進(jìn)氣門；7.進(jìn)氣口 ；8.排
氣門；9...排氣口 ；31...電子控制單元；45...燃料性狀傳感器；51...氣門彈簧；54...螺旋彈簧；55a...傘部；55b...第一閥桿；55c...第二閥桿；60...框部件；61...筒 狀部件；63...流體彈簧；64...管狀部件；64b...遮蔽部件；70…可變氣門正時(shí)裝置；90、91…排氣凸輪;90c、91c…凹部;95、96…抵接部；95a、96a…突出部；97…切換裝置；120…電磁驅(qū)動(dòng)裝置；123…上側(cè)線圈；124…下側(cè)線圈；129…活動(dòng)件。
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 所述內(nèi)燃機(jī)具備 開閉閥，該開閉閥具有桿狀部以及傘部，且形成為能夠?qū)εc燃燒室連通的通路進(jìn)行開閉； 支承構(gòu)造物，該支承構(gòu)造物包括與燃燒室連通的通路，且對(duì)開閉閥進(jìn)行支承； 夾裝部件，該夾裝部件在與燃燒室連通的通路中配置于開閉閥所被配置的區(qū)域，該夾裝部件的與燃燒室對(duì)置的一方的端部卡止于開閉閥的傘部；以及彈簧裝置，該彈簧裝置用于對(duì)夾裝部件向朝向燃燒室的ー側(cè)施力， 夾裝部件形成為能夠與開閉閥的移動(dòng)方向大致平行地移動(dòng)，且該夾裝部件的與一方的端部相反側(cè)的另一方的端部抵接于彈簧裝置， 彈簧裝置形成為當(dāng)燃燒室的壓カ達(dá)到預(yù)先確定的控制壓カ時(shí)，該彈簧裝置以燃燒室的壓カ變化作為驅(qū)動(dòng)源而收縮， 當(dāng)燃燒室在從燃燒循環(huán)的壓縮行程到膨脹行程的期間中達(dá)到控制壓カ時(shí)，彈簧裝置收縮，由此，傘部以及夾裝部件向燃燒室的外側(cè)移動(dòng)，燃燒室的容積增加。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 所述內(nèi)燃機(jī)具備 運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置，該運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測裝置檢測內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)；以及 移動(dòng)限制裝置，該移動(dòng)限制裝置限制夾裝部件的移動(dòng)量， 對(duì)內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)進(jìn)行檢測，根據(jù)檢測出的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)選定燃燒室的最大壓カ，基于所選定的燃燒室的最大壓カ限制夾裝部件的移動(dòng)量。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 所述內(nèi)燃機(jī)具備遮蔽裝置，該遮蔽裝置遮蔽與燃燒室連通的通路的至少一部分， 遮蔽裝置形成為與燃燒室連通的通路的流路截面積變得越小，則越促進(jìn)燃燒室中周方向的流動(dòng)或者軸向的流動(dòng)，并且， 與燃燒室連通的通路的流路截面積變得越小，則利用移動(dòng)限制裝置限制夾裝部件的移動(dòng)量而使夾裝部件的移動(dòng)量變得越小，從而增大燃燒室的最大壓力。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 相對(duì)于ー個(gè)燃燒室配置有多個(gè)開閉閥， 與多個(gè)開閉閥對(duì)應(yīng)地配置有多個(gè)夾裝部件以及多個(gè)彈簧裝置， 多個(gè)彈簧裝置形成為包括傘部以及夾裝部件在內(nèi)的進(jìn)行移動(dòng)的部件的總重量越大，則彈カ越小。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 開閉閥的桿狀部包括與傘部連接的第一閥桿部分；以及經(jīng)由弾性部件與第一閥桿部分連接的第二閥桿部分， 弾性部件具有如下的弾力當(dāng)燃燒室的壓カ達(dá)到控制壓力而彈簧裝置收縮時(shí)，該彈性部件與彈簧裝置的收縮量對(duì)應(yīng)地收縮；且當(dāng)為了打開與燃燒室連通的通路而打開開閉閥時(shí)，該彈性部件不收縮。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 所述內(nèi)燃機(jī)具備閥施力部件，該閥施力部件朝開閉閥關(guān)閉的方向?qū)﹂_閉閥施力，彈簧裝置配置于閥施力部件的內(nèi)側(cè)或者以包圍閥施カ部件的方式配置于閥施力部件的外側(cè)。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 所述內(nèi)燃機(jī)具備 凸輪，該凸輪用于驅(qū)動(dòng)開閉閥；以及 可變氣門機(jī)構(gòu)，該可變氣門機(jī)構(gòu)相對(duì)于曲軸角度使凸輪的相位變化， 凸輪具有凹部，該凹部形成為使得在彈簧裝置收縮的期間中開閉閥能夠移動(dòng)， 通過利用可變氣門機(jī)構(gòu)使凸輪的凹部的相位變化，在彈簧裝置收縮的期間中，限制開 閉閥的移動(dòng)量。
8.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機(jī)，其特征在干， 所述內(nèi)燃機(jī)具備電磁驅(qū)動(dòng)裝置，該電磁驅(qū)動(dòng)裝置用于驅(qū)動(dòng)開閉閥， 通過在燃燒室的壓カ達(dá)到控制壓力的期間中驅(qū)動(dòng)電磁驅(qū)動(dòng)裝置，對(duì)燃燒室的壓カ進(jìn)行調(diào)整。
全文摘要
本發(fā)明提供內(nèi)燃機(jī)。該內(nèi)燃機(jī)具備具有傘部(55a)的排氣門(8)；配置于排氣門(8)所被配置的區(qū)域、且與燃燒室(5)對(duì)置的一方的端部卡止于排氣門(8)的傘部(55a)的筒狀部件(61)；以及用于向朝向燃燒室(5)的一側(cè)對(duì)筒狀部件(61)施力的流體彈簧(63)。筒狀部件(61)形成為能夠與排氣門(8)的移動(dòng)方向大致平行地移動(dòng)，且另一方的端部與流體彈簧(63)抵接。流體彈簧(63)形成為當(dāng)燃燒室(5)的壓力達(dá)到預(yù)先確定的控制壓力時(shí)，以燃燒室(5)的壓力變化作為驅(qū)動(dòng)源而進(jìn)行收縮。
文檔編號(hào)F02D15/04GK102859132SQ20108006610
公開日2013年1月2日 申請(qǐng)日期2010年4月21日 優(yōu)先權(quán)日2010年4月21日
發(fā)明者蘆澤剛 申請(qǐng)人:豐田自動(dòng)車株式會(huì)社