本發(fā)明涉及充氣輪胎。更詳細(xì)地說，涉及一種具有由層壓體薄片構(gòu)成的內(nèi)襯層的充氣輪胎，其中，所述內(nèi)襯層通過下述方式、即將層壓有由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂和彈性體混合物的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片、以及與所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂組合物進(jìn)行硫化粘結(jié)的橡膠的層壓體薄片切成規(guī)定長(zhǎng)度，并使所述層壓體的端部拼接，在此狀態(tài)下進(jìn)行進(jìn)一步的硫化成形而成，在該充氣輪胎開始行駛后，在形成拼接狀態(tài)的所述層壓體薄片（內(nèi)襯層）的拼接部附近不會(huì)發(fā)生開裂現(xiàn)象、耐久性優(yōu)異。

背景技術(shù)：
近年來，公開并研究有將片狀物作為充氣輪胎的內(nèi)襯層來使用的技術(shù)方案，其中，所述片狀物由熱塑性樹脂或混合有熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成（專利文獻(xiàn)1）。實(shí)際上，將由所述熱塑性樹脂或混合有熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性組合物構(gòu)成的片狀物用于充氣輪胎的內(nèi)襯層時(shí)，一般采用下述制造方法：將層壓有由熱塑性樹脂或混合有熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性彈性體組合物構(gòu)成的薄片、以及可與上述熱塑性樹脂或混合有上述熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性彈性體組合物的薄片進(jìn)行硫化粘結(jié)的橡膠（連結(jié)用橡膠tierubber）薄片的層壓體薄片纏繞在輪胎成形鼓上進(jìn)行拼接頭，然后將其提供給輪胎的硫化成形工序。然而，通過下述工序即、將呈筒狀卷繞體而被卷繞的、由所述熱塑性樹脂或混合有熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性樹脂組合物以及連結(jié)用橡膠構(gòu)成的層壓體薄片從該筒狀卷繞體拉出規(guī)定長(zhǎng)度，并對(duì)其進(jìn)行切斷后將其纏繞在輪胎成形鼓等上并對(duì)其在該鼓等上進(jìn)行拼接頭、進(jìn)而進(jìn)行硫化成形而制造出所述充氣輪胎時(shí)，在輪胎開始行使后，有時(shí)在構(gòu)成內(nèi)襯層的熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物的薄片、和與該熱塑性樹脂或該熱塑性樹脂組合物薄片硫化粘結(jié)的連結(jié)用橡膠薄片之間出現(xiàn)剝離現(xiàn)象。對(duì)此，利用附圖進(jìn)行說明，如圖2（a）所示，對(duì)于由熱塑性樹脂或混合有熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及連結(jié)用橡膠層3構(gòu)成的層壓體薄片1，利用刃具等將層壓體薄片1切成所需大小（長(zhǎng)度），并按照兩端部上設(shè)置有拼接部S以便于形成環(huán)狀的方式拼接在輪胎成形鼓上。另外，所述層壓體薄片1是通過下述方式形成環(huán)狀狀態(tài)，即使用一個(gè)薄片時(shí)，使其兩端部相拼接呈環(huán)狀的薄片、或使用多個(gè)薄片時(shí)，使這些薄片彼此的端部拼接而呈環(huán)狀。而且，在所述成形鼓上還纏繞有制造輪胎所需的零部件材料（未圖示），且通過膠囊進(jìn)行硫化成形。如圖2（b）的模式圖所示，經(jīng)過硫化成形后形成有內(nèi)襯層10，該內(nèi)襯層10由熱塑性樹脂或混合有熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性樹脂組合物薄片2和連結(jié)用橡膠層3構(gòu)成，且在拼接部S附近，由熱塑性樹脂或上述熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2形成有露出部分和被埋設(shè)于連結(jié)用橡膠層中的部分。而且，上述熱塑性樹脂或上述熱塑性樹脂組合物的薄片2和被硫化粘結(jié)的連結(jié)用橡膠層3之間發(fā)生剝離特別是在如圖2（b）所示的在露出熱塑性樹脂組合物薄片2和其前端部附近4等位置上發(fā)生，首先出現(xiàn)開裂現(xiàn)象，然后該開裂進(jìn)一步發(fā)展，進(jìn)而導(dǎo)致上述剝離現(xiàn)象?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本國(guó)特開2009-241855號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的在于，為了解決上述問題點(diǎn)提供一種具有由層壓體薄片構(gòu)成的內(nèi)襯層的充氣輪胎，其中，所述內(nèi)襯層通過下述方式、即將層壓有由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂和彈性體混合物的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片、以及與所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂組合物進(jìn)行硫化粘結(jié)的橡膠層的層壓體薄片切成規(guī)定長(zhǎng)度，由此獲得層壓片，或者分別將由熱塑性樹脂或混合熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片、以及與所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物進(jìn)行硫化粘結(jié)的橡膠切成規(guī)定長(zhǎng)度后進(jìn)行層壓，從而獲得層壓片，然后對(duì)所獲得的層壓片端部進(jìn)行拼接，在此狀態(tài)下進(jìn)行進(jìn)一步的硫化成形的方式而得到，其中，所述充氣輪胎的行駛開始后，在所述被拼接的層壓體薄片（內(nèi)襯層）的拼接部附近不會(huì)發(fā)生開裂現(xiàn)象，耐久性優(yōu)異。達(dá)到上述目的的本發(fā)明的充氣輪胎，具有下述（1）的構(gòu)成。（1）一種充氣輪胎，通過拼接層壓體薄片1的端部而形成內(nèi)襯層10，，其中，所述層壓體薄片1為層壓由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物進(jìn)行硫化粘結(jié)的橡膠3的層壓體薄片，其特征在于，作為由所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2，使用所述端部的前端經(jīng)過尖銳化處理的薄片。本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選由下述（2）～（7）中的任一項(xiàng)構(gòu)成的充氣輪胎。（2）如上述（1）所述的充氣輪胎，其特征在于，所述前端尖銳化處理在從由所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端向內(nèi)側(cè)進(jìn)入（t×1/3）長(zhǎng)度的位置處，其厚度T（μm）滿足關(guān)系式0.1t≦T≦0.8t。在此，t表示：由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的未實(shí)施前端尖銳化處理部分的在輪胎圓周方向上的平均厚度（μm）T表示：在從由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端向內(nèi)側(cè)進(jìn)入（t×1/3）長(zhǎng)度位置處的薄片2的厚度（μm）（3）如上述（1）或（2）所述的充氣輪胎，其特征在于，所述前端尖銳化處理部分的長(zhǎng)度L向內(nèi)側(cè)進(jìn)入至L=（1.0～20）×t（μm）長(zhǎng)度的位置。（4）如上述（1）～（3）中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述前端尖銳化處理部分的長(zhǎng)度L從前端向內(nèi)側(cè)進(jìn)入至L=（1.0～2.5）×t（μm）長(zhǎng)度的位置。（5）如上述（1）～（4）中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述充氣輪胎是通過硫化成形工序而形成的輪胎，所述前端尖銳化處理是在實(shí)施所述硫化成形之前進(jìn)行的處理。(6)如上述(1)～(5)中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述薄片2由熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成，且在經(jīng)過所述前端尖銳化處理的前端部表面，所述彈性體被所述熱塑性樹脂的被膜所覆蓋。(7)如上述(1)～(6)中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，使用一個(gè)或多個(gè)所述層壓體薄片1，使用一個(gè)薄片時(shí)，其兩端部被拼接以形成所述內(nèi)襯層10；使用多個(gè)薄片時(shí)，其彼此的端部被拼接以形成所述內(nèi)襯層10。根據(jù)權(quán)利要求1所述的本發(fā)明，提供一種下述充氣輪胎：在該充氣輪胎開始行駛后，構(gòu)成內(nèi)襯層的熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物薄片、以及與所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂組合物薄片硫化粘結(jié)的連結(jié)用橡膠薄片之間不會(huì)發(fā)生剝離現(xiàn)象，具有優(yōu)異的耐久性。根據(jù)權(quán)利要求2～6中任一項(xiàng)所述的本發(fā)明的充氣輪胎，不僅具有上述權(quán)利要求1所述的本發(fā)明效果，而且能夠獲得更可靠、更有效的效果。根據(jù)權(quán)利要求書7所述的本發(fā)明，提供下述充氣輪胎：使用一個(gè)或多個(gè)層壓體薄片，這些薄片的端部拼接(使用一個(gè)薄片時(shí)指其兩端部、使用多個(gè)薄片時(shí)指各端部彼此之間)形成環(huán)狀內(nèi)襯層10時(shí)，具有上述權(quán)利要求1所述的本發(fā)明效果且耐久性優(yōu)異。附圖說明圖1(a)為表示將層壓體薄片1纏繞在輪胎成形鼓上以使所述層壓體薄片1的兩端部呈拼接狀態(tài)的模式圖，所述層壓體薄片1被切成規(guī)定長(zhǎng)度且層壓有前端部已進(jìn)行前部尖銳化處理的由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物硫化粘結(jié)的橡膠3；1(b)為表示在圖1(a)所示的狀態(tài)下進(jìn)行硫化成形后所形成的狀態(tài)的模式圖；圖1(c)為用以說明前端被尖銳化處理的、由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的側(cè)面概略圖；圖2(a)表示將層壓體薄片1切成規(guī)定長(zhǎng)度并將其纏繞在輪胎成形鼓上以使所述層壓體薄片1的兩端部呈拼接狀態(tài)的模式圖，所述層壓體薄片1層壓有前端未經(jīng)過尖銳化處理的由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂組合物硫化粘結(jié)的橡膠3；圖2(b)為表示在圖2(a)所示的狀態(tài)下進(jìn)行硫化成形后所形成的狀態(tài)的模式圖；圖3(a)為表示將層壓有由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物硫化粘結(jié)而成的橡膠3的層壓體薄片1切成符合所需拼接狀態(tài)的規(guī)定長(zhǎng)度時(shí)，實(shí)現(xiàn)所得到的狀態(tài)為由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端已被尖銳化處理的薄片2的一個(gè)切割方法的模式圖；圖3(b)為表示根據(jù)所述切割方法的熱刀與熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部9的形態(tài)之間的關(guān)系模式圖；圖4(a)為表示僅將由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2切成符合所需拼接狀態(tài)的規(guī)定長(zhǎng)度時(shí)，實(shí)現(xiàn)所得到的薄片2的狀態(tài)為由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端已被銳化處理的一個(gè)切割方法的模式圖；圖4(b)為表示通過所述切割方法而得到的熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物2薄片的前端部9的形態(tài)與熱刀8之間的關(guān)系模式圖；另外，圖4(c)為表示通過所述切割方法而得到的熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物2薄片的前端部9的一個(gè)例子圖。圖5(a)為表示將層壓有由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物硫化粘結(jié)的橡膠3的層壓體薄片1切成符合所需拼接狀態(tài)的規(guī)定長(zhǎng)度時(shí)，實(shí)現(xiàn)所得到的狀態(tài)為由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端已被尖銳化處理的薄片2的其它切割方法模式圖；圖5(b)為表示與通過所述切割方法而獲得的熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部9的形態(tài)的關(guān)系模式圖；圖6為表示本發(fā)明充氣輪胎的一實(shí)施方式的一個(gè)例子的部分破碎的立體圖。符號(hào)說明1層壓體薄片2熱塑性樹脂或混合熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性樹脂組合物薄片3連結(jié)用橡膠層4熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部附近5經(jīng)過前端尖銳化處理的部分8熱刀9薄片的前端部10內(nèi)襯層11胎面部12胎側(cè)部13胎圈部14胎體層15帶束層L經(jīng)過前端尖銳化處理的部分的長(zhǎng)度S拼接部D熱刀8的前進(jìn)方向X輪胎圓周方向α傾斜角度（熱刀8的前進(jìn)方向D（切割線方向）與垂直方向的傾斜角度）θ傾斜角度（與熱刀8的前進(jìn)方向D（切割線方向）呈相同方向的傾斜角度）具體實(shí)施方式以下，對(duì)本發(fā)明的充氣輪胎的制造方法進(jìn)行更詳細(xì)的說明。本發(fā)明的充氣輪胎為形成有內(nèi)襯層10的充氣輪胎，所述內(nèi)襯層通過拼接層壓體薄片1的端部而形成，其中，所述層壓體薄片1為層壓有由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物硫化粘結(jié)的橡膠3的層壓體薄片，其特征在于，作為由所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2，可以使用其前端部已被尖銳化處理的薄片。本發(fā)明者們對(duì)以往充氣輪胎中存在的下述缺點(diǎn)、即構(gòu)成內(nèi)襯層的熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物薄片、以及與該熱塑性樹脂或該熱塑性樹脂組合物薄片進(jìn)行硫化粘結(jié)的連結(jié)用橡膠薄片之間出現(xiàn)剝離現(xiàn)象的原因進(jìn)行了各種研究，其結(jié)果得到了以下見解。即，認(rèn)為發(fā)生剝離現(xiàn)象的原因如下：采用通常的方法準(zhǔn)備上述層壓體薄片1時(shí)，在圖2（a）、（b）所示的層壓體薄片1兩端的拼接部S附近，被上下部分的、剛性較大的熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性組合物薄片2夾著的橡膠部產(chǎn)生較大應(yīng)力，因此，在熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部附近4等部位出現(xiàn)開裂，該開裂進(jìn)一步變大，進(jìn)而發(fā)生剝離現(xiàn)象。對(duì)此，本發(fā)明的充氣輪胎中，如圖1所示，將層壓體薄片1切割成規(guī)定長(zhǎng)度而準(zhǔn)備使用時(shí)，作為熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物薄片2，準(zhǔn)備在其前端附近已形成有經(jīng)過前端尖銳化處理的部分5的薄片。由此，存在于上下部的、剛性較大的一對(duì)熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物薄片2的厚度在前端部附近變薄，而且因薄片2與橡膠部3之間的界面面積變大而使應(yīng)力分散，據(jù)此，對(duì)于被薄片2夾著的橡膠部3來說，其產(chǎn)生的應(yīng)力變小且被分散掉，從而形成應(yīng)力得到緩和的薄片。上述方式在防止剝離現(xiàn)象的發(fā)生方面發(fā)揮出較好的效果：即在輪胎使用開始后，防止在所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物薄片2、以及被硫化粘結(jié)的連結(jié)用橡膠薄片3之間發(fā)生剝離現(xiàn)象。本發(fā)明中，熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物薄片2中，在其前端部進(jìn)行的[前端尖銳化處理]是指，常溫下，利用一般的刃具僅切割層壓體薄片1的情況下，從薄片的寬度方向進(jìn)行觀察時(shí)，其切割面上具有垂直于薄片2平面方向的切割端面（圖2（a）），但在本發(fā)明的薄片2中，如圖1的（a）～（c）所示的模式圖，在其切割端面具有經(jīng)過尖銳化處理而朝向前端部方向逐漸變細(xì)的前端尖銳化處理部分5，為了形成上述的側(cè)面形狀，進(jìn)行物理或化學(xué)處理、物理化學(xué)處理或這些處理與熱處理相結(jié)合的處理等。上述處理可以在將層壓片1切成符合所需拼接狀態(tài)的規(guī)定長(zhǎng)度時(shí)同時(shí)進(jìn)行，或者也可以在切割成規(guī)定長(zhǎng)度后進(jìn)行?；蛘撸€可以在形成層壓片之前的工序中進(jìn)行下述處理：對(duì)熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部或/和橡膠3的前端部實(shí)施前端尖銳化處理，然后再對(duì)兩者實(shí)施層壓、粘結(jié)處理，從而形成層壓體薄片1。任何情況下，均可以在層壓體薄片1前端部實(shí)現(xiàn)尖銳化實(shí)施方式，由此能夠獲得上述應(yīng)力得到分散且緩和的效果?；蛘?，也可以采用輪胎的硫化成形工序結(jié)束后實(shí)施前端尖銳化處理的方式，特別是，該前端尖銳化處理以后述的物理性處理為主要處理的情況下，輪胎的硫化成形工序結(jié)束后進(jìn)行前端尖銳化處理，其在易處理或處理精度等方面的具有優(yōu)點(diǎn)?！敖?jīng)過尖銳化處理而朝向前端部方向逐漸變細(xì)的形狀”，其可以為在前端部附近帶有發(fā)圓程度的形狀，即使在前端部附近僅具有上述發(fā)圓形狀的情況下，認(rèn)為也對(duì)上述開裂、剝離的發(fā)生具有顯著的防止效果。薄片2的前端經(jīng)過前端尖銳化處理的形態(tài)，在硫化前后均可以實(shí)質(zhì)地保持其尖銳形態(tài)，在作為輪胎開始使用后，能夠有效地發(fā)揮防止發(fā)生上述開裂或剝離現(xiàn)象的效果。如上所述，對(duì)于在薄片2的前端部進(jìn)行的前端尖銳化處理，其只要帶有發(fā)圓形狀的程度就可以發(fā)揮出效果，然而，特別是，為了獲得穩(wěn)定的高效果，優(yōu)選所述前端尖銳化處理按照下述方式進(jìn)行：對(duì)于由所述熱塑性樹脂或所述熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2，從其前端部至離其前端距有（t×1/3）長(zhǎng)度且進(jìn)入內(nèi)側(cè)的部分實(shí)施前端尖銳化處理，以使厚度T（μm）滿足關(guān)系式0.1t≦T≦0.8t。圖1（c）為表示該關(guān)系的圖，進(jìn)入內(nèi)側(cè)的部分位于離前端部?jī)H距有（t/3）長(zhǎng)度的位置時(shí)，其與厚度水平的關(guān)系優(yōu)選為0.2t≦T≦0.6t。在此，t是指，由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2中，未進(jìn)行前端尖銳化處理的部分在輪胎圓周方向上的平均厚度（μm）；T是指，由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2，其進(jìn)入內(nèi)側(cè)的位置離前端距有（t×1/3）長(zhǎng)度時(shí)的薄片2的厚度（μm）。另外，前端經(jīng)過尖銳化處理的部分（圖1（c）中的5）的長(zhǎng)度為L(zhǎng)=（1.0～20）×t（μm），即，優(yōu)選前端尖銳化處理部為從其前端部至離其前端距有L長(zhǎng)度且進(jìn)入內(nèi)側(cè)的部分。更優(yōu)選L=（1.0～10）×t（μm），進(jìn)一步優(yōu)選L=（1.0～2.5）×t（μm）。優(yōu)選前端經(jīng)過尖銳化處理的部分呈圖1（a）～（c）所示的側(cè)面截面形狀、即呈好看的圓錐形狀，但即使不是好看的圓錐形狀也可以發(fā)揮出較好效果，因此可以為呈非對(duì)稱圓錐形狀的尖銳化處理部，或也可以為被尖銳化成圓錐形狀且朝一個(gè)方向（例如，連結(jié)用橡膠層側(cè)）彎曲的方式、或具有一些凹凸形狀、帶有上述發(fā)圓形狀的尖銳化處理部等。本發(fā)明中，對(duì)上述薄片2的前端的尖銳化處理可采用下述方式：例如，從輥狀卷繞體拉出所需長(zhǎng)度的薄片2后，給薄片施加張力的同時(shí)，利用電熱線等熱刀進(jìn)行熱切割的方式；或利用通常的刃具實(shí)施切割后，用堿或酸等在薄片長(zhǎng)度方向的切割端面進(jìn)行化學(xué)溶解處理的方式；或利用研磨機(jī)或銼刀等實(shí)施各種研磨等的物理處理方式。其中，從容易進(jìn)行控制或設(shè)備或成本方面考慮，優(yōu)選給薄片2施加張力的同時(shí)，利用刀尖呈鈍角的的熱刀進(jìn)行熱切割等的方式。另外，通過熱切割進(jìn)行前端尖銳化處理時(shí)，特別是，所述薄片2為由熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片時(shí)，經(jīng)過前端尖銳化處理的前端表面受熱，因此在所述熱塑性樹脂流動(dòng)的情況下進(jìn)行切割，由此發(fā)生存在于切割端附近表面的所述彈性體被所述熱塑性樹脂被膜覆蓋的現(xiàn)象。與露出彈性體的狀態(tài)下進(jìn)行硫化粘結(jié)的情況相比，通過上述方式得到的薄片2能夠獲得更強(qiáng)的硫化粘結(jié)狀態(tài)，因此僅憑這點(diǎn)，對(duì)上述開裂或剝離現(xiàn)象的發(fā)生具有防止效果。一般來說，如果彈性體按照在層壓體薄片的切割面上露出的方式存在，則所述彈性體會(huì)阻礙硫化粘結(jié)，進(jìn)而使熱塑性樹脂組合物薄片與連結(jié)用橡膠薄片之間的硫化粘結(jié)力下降，因此優(yōu)選在盡可能不露出彈性體的情況下進(jìn)行前端尖銳化處理，從這方面來講，上述的熱切割方式是優(yōu)選的。采用熱切割方式時(shí)，優(yōu)選因該熱切割的熱量而被熔融流動(dòng)的熱塑性樹脂在能夠足夠覆蓋住切割面上的所有彈性體的條件下進(jìn)行熱切割，具體來說，優(yōu)選在（熱塑性樹脂的熔點(diǎn)+30℃）～（熱塑性樹脂的熔點(diǎn)+180℃）范圍的切割溫度下進(jìn)行切割，若切割溫度低于上述范圍，則使熱塑性樹脂難以流動(dòng)，因此難以進(jìn)行充分的彈性體被覆。另外，若切割溫度高于上述范圍，則使熱塑性樹脂組合物或連結(jié)用橡膠劣化，因此不優(yōu)選。優(yōu)選熱切割采用熱刀或激光的方式進(jìn)行。加熱的同時(shí)施加張力，這對(duì)熱切割非常重要，而且，還可以采用加壓而接觸熱刀進(jìn)行切割的方式。另外，同樣也可以使用超聲波切割刀或高頻切割刀等。另外，根據(jù)上述熱切割而產(chǎn)生的“存在于切割端附近表面的彈性體被熱塑性樹脂被膜所覆蓋的現(xiàn)象”效果也可以通過下述方式獲得：在不利用熱的情況下，對(duì)端部進(jìn)行切割后，利用適當(dāng)?shù)臒犸L(fēng)或加熱板適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行接觸處理，從而獲得上述效果。另外，在形成層壓體薄片之前的工序中，對(duì)由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂中混合彈性體的熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的單體進(jìn)行前端尖銳化處理時(shí)，可以在該單體狀態(tài)下進(jìn)行上述處理。圖3（a）為表示將層壓有由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物硫化粘結(jié)的橡膠3的層壓體薄片1切成符合所需拼接狀態(tài)的規(guī)定長(zhǎng)度時(shí)，實(shí)現(xiàn)所得到的狀態(tài)為由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端已被銳化處理的一個(gè)切割方法的模式圖，將熱刀8向?qū)訅后w薄片1的長(zhǎng)度方向以傾斜角α傾斜（沒有向?qū)訅后w寬度方向傾斜），在此狀態(tài)下使熱刀8沿箭頭D方向前進(jìn)以進(jìn)行熱熔斷的例子。圖3（b）為表示根據(jù)該切割方法，熱刀8與熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部9的形成態(tài)之間的關(guān)系模式圖，其中，層壓體的前端在切割端部被尖銳化。優(yōu)先傾斜角α為30～60度范圍。圖4（a）為表示利用熱刀對(duì)由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2進(jìn)行熱切割時(shí)所采用的特別優(yōu)選的切割方法，即優(yōu)選下述方法：熱刀8按照在熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的側(cè)面交叉跨越上下部空間而接觸、且向熱刀8的前進(jìn)方向D（此時(shí)，與熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的寬度方向呈相同方向）傾斜θ角度的方式，從熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的一端E1前進(jìn)到另一端E2，從而完成熱切割。本發(fā)明者們通過觀察可知，實(shí)施上述切割方法時(shí)，熱刀8前進(jìn)時(shí)的傾斜程度優(yōu)選為與薄片2的垂直線L具有10°～60°的傾斜角（熱刀8的前進(jìn)方向與垂直方向的傾斜角度）α的狀態(tài)。將熱刀8這樣從一端E1側(cè)向另一端E2側(cè)交叉前進(jìn)的方法進(jìn)行切割的方式與將熱刀8對(duì)由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2整個(gè)面一次擠壓接觸而進(jìn)行熱切割的情況相比，熱量的流失較少，且能夠可靠地切割出好看的切割面，從這方面考慮還是優(yōu)選的。通過上述方式獲得的切割端狀態(tài)為如圖4（c）的模式圖所示，由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端部9經(jīng)過前端尖銳化處理形成有前端尖銳化處理部5。認(rèn)為其原因如下:熱刀8在傾斜角呈α（熱刀8的前進(jìn)方向D（切割線方向）與垂直方向的傾斜角度）的狀態(tài)下傾斜前進(jìn)，因此由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2的前端部9受到向下的擠壓作用而被熔融，進(jìn)而被切割的緣故。另外，還可以采用下述切割方式：如圖5(a)所示，熱刀8在傾斜角呈θ（與熱刀8的前進(jìn)方向D（切割線方向）呈相同方向的傾斜角度）的狀態(tài)下傾斜前進(jìn)，以便對(duì)層壓有由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2、以及與所述薄片硫化粘結(jié)的橡膠3的層壓體薄片1進(jìn)行切割。本發(fā)明者們通過觀察得知，通過上述切割方式得到的切割端的狀態(tài)為，如圖5（b）的模式圖所示，熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部9經(jīng)過尖銳化處理形成有前端被尖銳化的部分5，且通常來說，可得到向連結(jié)用橡膠3的薄片層前端側(cè)彎曲并繞進(jìn)去的薄片2。其原因如下：熱刀8在傾斜角呈θ的狀態(tài)下傾斜前進(jìn)，因此熱塑性樹脂組合物薄片2的前端部9受到向下（向形成有連結(jié)用橡膠3的薄片層的方向）的擠壓作用而被熔融，進(jìn)而被切割的緣故。根據(jù)本發(fā)明者們的觀察，即使層壓體以如圖5（b）所示的、熱塑性樹脂組合物2的薄片前端部呈稍微彎曲狀的狀態(tài)供給到輪胎的硫化成形工序，由于在該工序中被硫化膠囊擠壓，最終也會(huì)得到具有如圖1（c）的幾乎呈筆直尖銳狀的產(chǎn)品。圖6為表示本發(fā)明充氣輪胎的一實(shí)施方式的一個(gè)例子的部分破碎的立體圖。充氣輪胎T按照胎側(cè)部12和胎圈部13在胎面部11的左右相連接的方式設(shè)置。在該輪胎的內(nèi)側(cè)，作為輪胎骨架的胎體層14以在輪胎寬度方向上橫跨左右胎圈部13之間的方式設(shè)置。在對(duì)應(yīng)于胎面部11的胎體層4的外周側(cè)，配置有由鋼絲簾線構(gòu)成的兩層帶束層15。箭頭X表示輪胎圓周方向。胎體層14的內(nèi)側(cè)配置有內(nèi)襯層10，該內(nèi)襯層的拼接部S以朝向輪胎寬度方向延伸的方式存在。本發(fā)明的充氣輪胎中，以往容易發(fā)生在輪胎內(nèi)圓周面拼接部S附近的開裂現(xiàn)象、構(gòu)成內(nèi)襯層10的、由熱塑性樹脂或熱塑性樹脂組合物構(gòu)成的薄片2與連結(jié)用橡膠層3之間出現(xiàn)的開裂、剝離現(xiàn)象均受到抑制，從而形成耐久性得到顯著提高的充氣輪胎。上述拼接部S的重疊長(zhǎng)度，根據(jù)輪胎的尺寸而不同，但優(yōu)選7～20mm左右，更優(yōu)選8～15mm左右。這是因?yàn)槿绻丿B長(zhǎng)度過長(zhǎng)，則擔(dān)心具有均勻性惡化的趨向，若重疊長(zhǎng)度過短，則擔(dān)心成形時(shí)拼接部易打開的緣故。作為能夠用于本發(fā)明的熱塑性樹脂，可優(yōu)選使用如聚酰胺樹脂[例如，尼龍6（N6）、尼龍66（N66）、尼龍46（N46）、尼龍11（N11）、尼龍12（N12）、尼龍610（N610）、尼龍612（N612）、尼龍6/66共聚物（N6/66）、尼龍6/66/610共聚物（N6/66/610）、尼龍MXD6（MXD6）、尼龍6T、尼龍9T、尼龍6/6T共聚物、尼龍66/PP共聚物、尼龍66/PPS共聚物]及其它們的N-烷氧基烷基化合物，如尼龍6的甲氧基甲基化合物、尼龍6/610共聚物的甲氧基甲基化合物、尼龍612的甲氧基甲基化合物、聚酯樹脂[例如，聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯（PBT）、聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯（PET）、聚間苯二甲酸乙二醇酯（PEI）、PET/PEI共聚物、聚芳酯（PAR）、聚萘二甲酸丁二醇酯（PBN）、液晶聚酯、聚氧化亞烷基二亞胺酸/聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯共聚物等芳香族聚酯]、聚腈樹脂[例如，聚丙烯腈（PAN）、聚甲基丙烯腈、丙烯腈/苯乙烯共聚物（AS）、（甲基）丙烯腈/苯乙烯共聚物、（甲基）丙烯腈/苯乙烯/丁二烯共聚物]、聚（甲基）丙烯酸樹脂[例如，聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）、聚甲基丙烯酸乙酯]、聚乙烯樹脂[例如，醋酸乙烯酯、聚乙烯醇（PVA）、乙烯醇/乙烯共聚物（EVOH）、聚偏二氯乙烯（PVDC）、聚氯乙烯（PVC）、氯乙烯/偏二氯乙烯共聚物、偏二氯乙烯/甲基丙烯酸共聚物、偏二氯乙烯/丙烯腈共聚物（ETFE）]、纖維素樹脂[例如，醋酸纖維素、醋酸丁酸纖維素]、氟樹脂[例如，聚偏氟乙烯（PVDF）、聚氟乙烯（PVF）、聚三氟氯乙烯（PCTFE）、四氟乙烯/乙烯共聚物]、酰亞胺樹脂[例如，芳香族聚酰亞胺（PI）]等。另外，對(duì)于構(gòu)成用以本發(fā)明的熱塑性彈性體組合物的熱塑性樹脂和彈性體來說，熱塑性樹脂可以使用上述的樹脂。作為彈性體，可優(yōu)選使用如二烯橡膠及其氫加成物[例如，天然橡膠（NR）、異戊二烯橡膠（IR）、環(huán)氧化天然橡膠、苯乙烯一丁二烯橡膠（SBR）、丁二烯橡膠（BR、高順式BR和低順式BR）、丁腈橡膠（NBR）、氫化NBR、氫化SBR]、烯烴橡膠[例如，乙烯丙烯橡膠（EPDM、EPM）、馬來酸改性乙烯丙烯橡膠（M-EPM）、丁基橡膠（IIR）、異丁烯和乙烯基芳香族或二烯單體共聚物、丙烯橡膠（ACM）、離聚物]、含鹵素橡膠[例如，Br-IIR、Cl-IIR、溴化異丁烯對(duì)甲基苯乙烯共聚物（BIMS）、氯丁橡膠（CR）、氯醇橡膠（CHR）、氯磺化聚乙烯（CSM）、氯化聚乙烯（CM）、馬來酸改性氯化聚乙烯（M-CM）]、硅橡膠[例如，甲基乙烯基硅橡膠、二甲基硅橡膠、甲基苯基乙烯基硅橡膠]、含硫橡膠[例如，聚硫橡膠]、氟橡膠[例如，聚偏氟乙烯橡膠、含氟乙烯基醚橡膠、四氟乙烯-丙烯橡膠、含氟硅橡膠、含氟磷氮烯橡膠]、熱塑性彈性體[例如，苯乙烯彈性體、烯烴彈性體、酯彈性體、聚氨酯彈性體、聚酰胺彈性體]等。另外，組合上述特定熱塑性樹脂與特定彈性體進(jìn)行混合時(shí)，在其相容性不同的情況下，可將適當(dāng)?shù)南嗳輨┳鳛榈谌煞謥硎褂?，從而使兩者相容。通過向混合系統(tǒng)中混合相容劑使熱塑性樹脂與彈性體之間的界面張力降低，其結(jié)果，用以形成分散層的彈性體粒徑成微細(xì)狀態(tài)，因此能夠更有效地顯現(xiàn)出兩種成分的特性。作為這種相容劑可具有以下構(gòu)成：一般來說，具有熱塑性樹脂和彈性體結(jié)構(gòu)中的一種或兩種的共聚物、或者具有能夠與熱塑性樹脂或彈性體進(jìn)行反應(yīng)的環(huán)氧基、羰基、鹵基、氨基、惡唑啉基、羥基等的共聚物。這些相容劑根據(jù)所混合的熱塑性樹脂和彈性體的種類進(jìn)行選擇即可，作為通常使用的相容劑，可舉出苯乙烯/乙烯-丁烯嵌段共聚物（SEBS）及其馬來酸改性物、EPDM、EPM、EPDM/苯乙烯或EPDM/丙烯腈接枝共聚物、及其馬來酸改性物、苯乙烯/馬來酸共聚物、反應(yīng)性氧硫蒽等。對(duì)于相容劑的混合量沒有特別的限制，優(yōu)選相對(duì)于100重量份的聚合物成分（熱塑性樹脂和彈性體的總和），混合0.5～10重量份的相容劑。通過混合熱塑性樹脂和彈性體而形成的熱塑性樹脂組合物中，對(duì)于特定熱塑性樹脂和彈性體的混合比沒有特別的限定，只要彈性體采用作為不連續(xù)相而分散在熱塑性樹脂基體中的結(jié)構(gòu)即可，由此可以確定適當(dāng)?shù)幕旌媳龋瑑?yōu)選的重量比范圍為90/10～30/70。本發(fā)明的熱塑性樹脂或混合熱塑性樹脂和彈性體的熱塑性樹脂組合物中，在不損害作為內(nèi)襯層的必要特性的前提下，可以混合使用相容劑等其它聚合物。混合其它聚合物的目的是為了改善熱塑性樹脂成分和彈性體成分之間的相容性、提高材料的成形加工性、提高耐熱性、降低成本等，作為為此所使用的材料，可例示出聚乙烯（PE）、聚丙烯（PP）、聚苯乙烯（PS）、ABS、SBS、聚碳酸酯（PC）等。另外，只要不損害作為內(nèi)襯的必要特性，可以在聚合物混合物中任意地混合通常在聚合物混合物中混合的填充劑（碳酸鈣、氧化鈦、氧化鋁等）、碳黑、白炭黑等補(bǔ)強(qiáng)劑、軟化劑、增塑劑、加工助劑、顏料、燃料、抗老化劑等。由此，在熱塑性樹脂組合物中，彈性體采用作為不連續(xù)相而分散在熱塑性樹脂基體中的構(gòu)成。由于上述熱塑性樹脂組合物具有上述構(gòu)成，因此賦予內(nèi)襯層足夠柔性的同時(shí)，通過作為連續(xù)相的樹脂層的效果賦予充分的剛性，而且不管有多少?gòu)椥泽w，進(jìn)行成形時(shí)，能夠獲得與熱塑性樹脂相同的成形加工性。對(duì)于本發(fā)明中使用的熱塑性樹脂、彈性體的楊氏模量沒有特別的限制，均可以使用，但優(yōu)選1～500MPa、更優(yōu)選50～500MPa。實(shí)施例以下，通過實(shí)施例等，對(duì)本發(fā)明的充氣輪胎進(jìn)行具體說明。另外，對(duì)于充氣輪胎的評(píng)價(jià)，將發(fā)生在各測(cè)試輪胎的內(nèi)腔內(nèi)襯層拼接部附近的開裂、剝離現(xiàn)象與其它部分的情況進(jìn)行比較后進(jìn)行評(píng)價(jià)。作為測(cè)試輪胎使用215/70R1598H，且針對(duì)每個(gè)實(shí)施例、比較例制造了兩條輪胎，將輪胎安裝在JATMA標(biāo)準(zhǔn)輪輞15×6.5JJ上，并將胎內(nèi)壓設(shè)成JATMA的最大充氣壓（240kPa）。實(shí)施例1、實(shí)施例2、比較例1、實(shí)施例2用以構(gòu)成內(nèi)襯層的熱塑性樹脂、熱塑性樹脂組合物的薄片，在實(shí)施例1和比較例1中，作為熱塑性樹脂使用了厚度130μm的N6/66薄片。同樣，在實(shí)施例2和比較例2中，如表1所示，使用按照50/50的混合比混合熱塑性樹脂N6/66和彈性體BIMS的、厚度130μm的熱塑性樹脂組合物薄片。對(duì)實(shí)施例1、實(shí)施例2的各單體薄片利用熱刀施加垂直于熱刀方向的1～3N張力的同時(shí)，將薄片切割成規(guī)定長(zhǎng)度。對(duì)于比較例1和比較例2的薄片，在室溫條件下，使用垂直于上述薄片面的刃具式切割工具進(jìn)行切割。利用光學(xué)顯微鏡對(duì)實(shí)施例1、2和比較例1、2中各薄片的切割端面附近進(jìn)行觀察時(shí)，實(shí)施例1中t為130μm、T為30μm、L為120μm，實(shí)施例2中t為130μm、T為40μm、L為100μm。在比較例1和比較例2的切割品前端的切割端面呈具有垂直于薄片平面方向的邊緣的形狀。而且，另一方面，分別對(duì)按表2所示組分構(gòu)成的、厚度0.7mm的粘結(jié)連結(jié)用橡膠與實(shí)施例1、2、比較例1、2的各薄片進(jìn)行層壓，并使各層壓體薄片以10mm的拼接長(zhǎng)度拼接在成形鼓上，其它采用一般的硫化成形方法，由此分別制造出具有上述規(guī)格的充氣輪胎。使上述各充氣輪胎在施加7.35kN的負(fù)荷下行駛50,000km，然后觀察各測(cè)試輪胎內(nèi)腔的內(nèi)襯層拼接部附近是否發(fā)生開裂、剝離現(xiàn)象，并對(duì)其以外部分的情況也進(jìn)行比較和檢測(cè)。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，比較例1、比較例2的輪胎行駛40,000km后，在拼接部附近發(fā)生開裂，繼續(xù)行駛到50,000km后，開裂演變成熱塑性樹脂薄片與連結(jié)用橡膠之間的剝離。此刻，除了拼接部以外，沒有發(fā)生特別的問題，保持良好的狀態(tài)。另一方面，本發(fā)明的實(shí)施例1、實(shí)施例2的輪胎，在行駛了50,000km后，拼接部附近以及其他部位均沒有發(fā)生特別的問題。實(shí)施例3、4對(duì)于構(gòu)成內(nèi)襯層的熱塑性樹脂、熱塑性樹脂組合物的薄片，在實(shí)施例3中，作為熱塑性樹脂使用了厚度130μm的N6/66薄片。在實(shí)施例4中，如表1所示，使用按照50/50的混合比混合熱塑性樹脂N6/66和彈性體BIMS的、厚度130μm的熱塑性樹脂組合物薄片。對(duì)實(shí)施例3、4中的各單體薄片如圖3所示地將熱刀以α=45度的傾斜角僅向薄片的長(zhǎng)度方向傾斜而切割成規(guī)定長(zhǎng)度。利用光學(xué)顯微鏡對(duì)實(shí)施例3、4的各薄片的切割端面附近進(jìn)行觀察時(shí)，實(shí)施例3中t為130μm、T為40μm、L為130μm，實(shí)施例4中t為130μm、T為40μm、L為130μm。在比較例1和比較例2中，其切割品的前端切割端面呈具有垂直于薄片平面方向的邊緣的形狀。而且，另一方面，對(duì)按表2所示組分構(gòu)成的、厚度0.7mm的粘結(jié)連結(jié)用橡膠與實(shí)施例3、4的各薄片進(jìn)行層壓，并使各層壓體薄片以10mm的重疊長(zhǎng)度拼接在成形鼓上，其它薄片采用一般的硫化成形方法，由此分別制造出具有上述規(guī)格的充氣輪胎。使上述各充氣輪胎在施加7.35kN的負(fù)荷下行駛50,000km，然后觀察各測(cè)試輪胎內(nèi)腔的內(nèi)襯層拼接部附近是否發(fā)生開裂、剝離現(xiàn)象，并對(duì)其以外部分的情況也進(jìn)行比較和檢測(cè)。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，本發(fā)明實(shí)施例3、4中的輪胎與實(shí)施例1、2的輪胎相同，在行駛了50,000km后，拼接部附近以及其他部位均沒有發(fā)生特別的問題。實(shí)施例5、6對(duì)于構(gòu)成內(nèi)襯層的熱塑性樹脂、熱塑性樹脂組合物的薄片，在實(shí)施例5中，作為熱塑性樹脂使用了厚度130μm的N6/66薄片。在實(shí)施例6中，如表1所示，使用按照50/50的混合比混合熱塑性樹脂N6/66和彈性體BIMS的、厚度130μm的熱塑性樹脂組合物薄片。按照?qǐng)D4所示的方法，將傾斜角度設(shè)為α=0度、θ=0度，在保持垂直方向的狀態(tài)下移動(dòng)熱刀8，由此將實(shí)施例5、6的各單體薄片2切割成規(guī)定長(zhǎng)度。被切割的前端部處于沒有被尖銳化的狀態(tài)。研磨片僅向單體薄片的長(zhǎng)度方向傾斜，且在傾斜角α=45度（切割線方向與垂直方向的傾斜角度）、傾斜角θ=0度（與切割線方向相同方向的傾斜角度）的狀態(tài)下，對(duì)上述被切割的單體薄片2的邊緣部進(jìn)行研磨。利用光學(xué)顯微鏡對(duì)實(shí)施例5、6的各薄片的切割端面附近進(jìn)行觀察時(shí)，實(shí)施例5中t為130μm、T為20μm、L為400μm，實(shí)施例6中t為130μm、T為20μm、L為400μm。而且，另一方面，對(duì)按表2所示組分構(gòu)成的、厚度0.7mm的粘結(jié)連結(jié)用橡膠與實(shí)施例5的各薄片進(jìn)行層壓，并使各層壓體薄片以10mm的重疊長(zhǎng)度拼接在成形鼓上，其它薄片采用一般的硫化成形方法，由此分別制造出具有上述規(guī)格的充氣輪胎。使上述各充氣輪胎在施加7.35kN的負(fù)荷下行駛50,000km，然后觀察各測(cè)試輪胎內(nèi)腔的內(nèi)襯層拼接部附近是否發(fā)生開裂、剝離現(xiàn)象，并對(duì)其以外的部分的情況也進(jìn)行比較和檢測(cè)。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在本發(fā)明實(shí)施例5、6中的輪胎與實(shí)施例1、2中的輪胎相同，在行駛了50,000km后，拼接部附近以及其他部位均沒有發(fā)生特別的問題。實(shí)施例7、8和比較例3、4對(duì)于構(gòu)成內(nèi)襯層的熱塑性樹脂、熱塑性樹脂組合物的薄片，在實(shí)施例7和比較例3中，作為熱塑性樹脂使用了厚度130μm的N6/66薄片同樣，在實(shí)施例8和比較例4中，如表1所示，使用按照50/50的混合比混合熱塑性樹脂N6/66和彈性體BIMS的、厚度130μm的熱塑性樹脂組合物薄片。同樣構(gòu)成內(nèi)襯層的粘結(jié)連結(jié)用橡膠，使用具有表2所示組分的、厚度0.7mm的橡膠。作為輥狀卷繞體，準(zhǔn)備好層壓有這些熱塑性樹脂、熱塑性樹脂組合物薄片和連結(jié)用橡膠層的層壓體薄片。將上述層壓體薄片按照拼接的方式纏繞在輪胎成形鼓上，并按照所需長(zhǎng)度切割上述層壓片時(shí)，對(duì)實(shí)施例7和實(shí)施例8的薄片采用下述切割方式：利用熱刀（電熱線切割器（0.6mm直徑））在施加3～5N張力的情況下進(jìn)行熱切割（切割溫度300℃）。對(duì)于比較例3和比較例4的薄片，采用在室溫下用刃具式切割器進(jìn)行切割的方式。利用光學(xué)顯微鏡對(duì)實(shí)施例7、8和比較例3、4中各薄片的切割端面附近進(jìn)行觀察時(shí)，實(shí)施例7、8中，由于在其前端部受到張力的狀態(tài)下進(jìn)行熱切割，因此前端已被尖銳化，實(shí)施例7中t為130μm、T為45μm、L為250μm，實(shí)施例8中t為130μm、T為70μm、L為200μm。另外，在實(shí)施例8中，通過X射線光電子能譜（XPS）進(jìn)行觀察時(shí)，證實(shí)切割面上的彈性體BIMS幾乎完全被熔融流動(dòng)的熱塑性樹脂N6/66所覆蓋。在比較例3和比較例4的切割品的前端切割端面呈具有垂直于薄片平面方向的邊緣的形狀。通過比較例4，切割面上的彈性體BIMS照原樣露出的情況得到證實(shí)。而且，將各層壓體薄片以10mm的重疊長(zhǎng)度拼接在成形鼓上，其它薄片采用一般的硫化成形方法，由此分別制造出具有上述規(guī)格的充氣輪胎。使上述各充氣輪胎在施加7.35kN的負(fù)荷下行駛50,000km，然后觀察各測(cè)試輪胎內(nèi)腔的內(nèi)襯層拼接部附近是否發(fā)生開裂、剝離現(xiàn)象，并對(duì)其以外的部分的情況也進(jìn)行比較和檢測(cè)。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，比較例3的輪胎行駛40,000km后，在拼接部發(fā)生開裂，繼續(xù)行駛到50,000km后，開裂演變成熱塑性樹脂薄片與連結(jié)用橡膠之間的剝離。此刻，在拼接部以外部分并沒有發(fā)生特別的問題，保持良好狀態(tài)。另外，在比較例4中，輪胎行駛20,000km后，在拼接部發(fā)生開裂，繼續(xù)行駛到50,000km后，開裂演變成熱塑性樹脂組合物薄片與連結(jié)用橡膠之間的剝離。此刻，在拼接部以外的部分并沒有發(fā)生特別的問題，保持良好狀態(tài)。另一方面，本發(fā)明的實(shí)施例7、實(shí)施例8的輪胎，進(jìn)行與實(shí)施例1、2相同的行駛測(cè)驗(yàn)時(shí)，在行駛了50,000km后，拼接部附近以及其他部位均也沒有發(fā)生特別的問題。實(shí)施例9、實(shí)施例10如圖5（a）所示，將熱刀的傾斜角（與熱刀8的前進(jìn)方向D相同方向的傾斜角度）設(shè)置成θ=20°以外，對(duì)層壓體薄片實(shí)施了與實(shí)施例7、實(shí)施例8相同的熱切割，并將其作為實(shí)施例9、實(shí)施例10。實(shí)施例9中t為130μm、T為30μm、L為290μm，實(shí)施例10中t為130μm、T為60μm、L為220μm。另外，在實(shí)施例4中，通過X射線光電子能譜（XPS）進(jìn)行觀察時(shí)，證實(shí)切割端面上的彈性體BIMS幾乎完全被熔融流動(dòng)的熱塑性樹脂N6/66覆蓋住。另外，在實(shí)施例9、10均呈熱塑性樹脂組合物2的薄片前端部如圖3（b）所示地向連結(jié)用橡膠層一側(cè)稍微彎曲的狀態(tài)的層壓體，但經(jīng)過輪胎的硫化成形工序后，由于在該工序中被硫化膠囊所擠壓，因此為具有如圖1（c）的幾乎呈筆直尖銳形狀的層壓體。對(duì)所有的充氣輪胎實(shí)施與實(shí)施例1、實(shí)施例2相同的行駛測(cè)驗(yàn)時(shí)，在行駛了50,000km后，均沒有發(fā)生任何問題。[表1]注釋：a）溴化異丁烯對(duì)甲基苯乙烯共聚物b）馬來酸酐改性乙烯-乙基丙烯酸酯共聚物[表2]