專(zhuān)利名稱(chēng)：內(nèi)燃機(jī)的高壓燃料泵控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及搭載于機(jī)動(dòng)車(chē)等的內(nèi)燃機(jī)的裝置，特別涉及具備高壓燃料泵的高壓燃料供給裝置。
背景技術(shù)：
近年來(lái)日益開(kāi)發(fā)的筒內(nèi)噴射發(fā)動(dòng)機(jī)是在氣筒的燃燒室內(nèi)直接進(jìn)行燃料噴射閥的燃料噴射的發(fā)動(dòng)機(jī)，通過(guò)縮小從燃料噴射閥噴射的燃料的粒徑來(lái)促進(jìn)燃料的燃燒，實(shí)現(xiàn)排出氣體物質(zhì)的削減及發(fā)動(dòng)機(jī)輸出的提高等。這里，想要縮小從燃料噴射閥噴射的燃料的粒徑，需要實(shí)現(xiàn)燃料的高壓化的機(jī)構(gòu)。 至今為止提出了各種涉及由燃料噴射閥、對(duì)從燃料噴射閥噴射的燃料進(jìn)行蓄壓的蓄壓容器 (以下稱(chēng)為共軌)、和向共軌供給燃料的高壓燃料泵等構(gòu)成的高壓燃料供給裝置的技術(shù)。若根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)改變共軌內(nèi)的燃料壓力，則更能改善燃料利用率和排氣。這種情況下，若燃料壓力的目標(biāo)燃料壓力與實(shí)際燃料壓力背離，則反而存在燃料利用率和排氣惡化的隱患。在現(xiàn)有的高壓燃料供給裝置中，通過(guò)調(diào)整向共軌供給燃料的高壓泵與噴射共軌內(nèi)的燃料的燃料噴射閥的收支，從而控制共軌內(nèi)的燃料壓力(專(zhuān)利文獻(xiàn)1)。專(zhuān)利文獻(xiàn)1日本特開(kāi)2010-25102號(hào)公報(bào)在基于高壓燃料泵與燃料噴射閥的收支的燃料壓力控制中，有時(shí)無(wú)法迅速應(yīng)對(duì)減壓請(qǐng)求。其原因在于，從起到降低共軌內(nèi)的壓力的作用的燃料噴射閥噴射出的燃料噴射量是由內(nèi)燃機(jī)的請(qǐng)求輸出等決定的。即，是因?yàn)閮?nèi)燃機(jī)的請(qǐng)求輸出小時(shí)，燃料噴射量變小，從而燃料噴射閥的噴射帶來(lái)的減壓存在界限。特別是，在沒(méi)有請(qǐng)求發(fā)動(dòng)機(jī)輸出的區(qū)域等中停止燃料噴射閥所噴射的燃料的燃料切斷中，只要不準(zhǔn)備減壓用的機(jī)構(gòu)、例如使共軌內(nèi)的燃料返回低壓側(cè)的電控制安全閥等，就無(wú)法對(duì)共軌內(nèi)的壓力進(jìn)行減壓。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所涉及的內(nèi)燃機(jī)的高壓燃料泵控制裝置積極地利用因由止回閥構(gòu)成的高壓燃料泵的噴出閥的關(guān)閉延遲引起的逆流區(qū)域(共軌內(nèi)的燃料在噴出閥中逆流而返回到高壓燃料泵側(cè)的區(qū)域)，對(duì)共軌內(nèi)的壓力進(jìn)行減壓。S卩，在柱塞上升途中所期望的時(shí)刻關(guān)閉吸入閥來(lái)對(duì)加壓室內(nèi)的燃料進(jìn)行加壓，并壓開(kāi)由止回閥構(gòu)成的噴出閥來(lái)向共軌噴出燃料，之后在噴出閥的關(guān)閉延遲期間，通過(guò)柱塞開(kāi)始下降來(lái)產(chǎn)生逆流區(qū)域。并且，通過(guò)在逆流區(qū)域的逆流量比燃料泵的噴出量多的區(qū)域控制高壓泵，從而能夠?qū)曹墐?nèi)的壓力進(jìn)行減壓。(發(fā)明效果)根據(jù)本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)的高壓燃料泵控制裝置，在產(chǎn)生了燃料壓力下降請(qǐng)求的情況下，能夠控制高壓泵來(lái)使共軌內(nèi)的壓力下降到向目標(biāo)燃料壓力。特別是，由于能夠通過(guò)控制高壓燃料泵來(lái)進(jìn)行降壓，因此即使在燃料切斷中也能夠進(jìn)行降壓。


圖1是具備本實(shí)施方式的內(nèi)燃機(jī)的高壓燃料泵控制裝置的發(fā)動(dòng)機(jī)的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖2是圖1的發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置的內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖。
圖3是具備圖1的高壓燃料泵的燃料系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖4是圖3的高壓燃料泵的縱剖視圖。
圖5是圖3的高壓燃料泵的動(dòng)作時(shí)序圖。
圖6是圖5的動(dòng)作時(shí)序圖的補(bǔ)充說(shuō)明圖。
圖7是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制框圖。
圖8是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制框圖。
圖9是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制框圖。
圖10是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的泵控制時(shí)序圖。
圖11是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制框圖。
圖12是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的泵控制時(shí)序圖。
圖13是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制狀態(tài)轉(zhuǎn)移圖。
圖14是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的泵控制時(shí)序圖。
圖15是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的泵控制時(shí)序圖。
圖16是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的泵控制時(shí)序圖。
圖17是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制時(shí)序圖。
圖18是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制時(shí)序圖。
圖19是基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明控制流程圖。
圖20是圖3的高壓燃料泵的動(dòng)作特性。
圖21是說(shuō)明基于圖1的內(nèi)燃機(jī)控制裝置的本發(fā)明的效果的一例的圖。
符號(hào)說(shuō)明1-高壓燃料泵；3-推桿；4-下降彈簧；8-電磁閥；51-低壓燃料泵
53-共軌；54-噴射器；56-燃料壓力傳感器；507-筒內(nèi)噴射發(fā)動(dòng)機(jī)；515-控制單元；701-燃料壓力輸入處理部件；702-目標(biāo)燃料壓力計(jì)算部件；703-泵控制角度計(jì)算部件；704-泵控制占空比計(jì)算部件；705-泵狀態(tài)轉(zhuǎn)變判定部件；706-螺線管驅(qū)動(dòng)部件；1106-基本降壓角度映射；1107-降壓角度運(yùn)算部件。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明所涉及的實(shí)施例基本如下高壓燃料泵的控制裝置通過(guò)柱塞的下降向加壓室內(nèi)吸入燃料，并在柱塞上升途中的期望的時(shí)刻關(guān)閉吸入閥，從而對(duì)加壓室內(nèi)的燃料進(jìn)行加壓，從由止回閥構(gòu)成的噴出閥向蓄壓室內(nèi)噴出燃料，其中，在產(chǎn)生了壓力下降請(qǐng)求的情況下，在從共軌開(kāi)始在噴出閥中逆流而返回加壓室內(nèi)的逆流量比從噴出閥噴出的噴出量更多的時(shí)刻關(guān)閉吸入閥，由此對(duì)共軌內(nèi)的壓力進(jìn)行減壓。另外，利用共軌內(nèi)的壓力、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、蓄壓室內(nèi)的作為目標(biāo)的壓力中的至少一個(gè)運(yùn)算噴出閥的開(kāi)閥相位。由于燃料逆流區(qū)域隨著作用在噴出閥的動(dòng)作的燃料壓力、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速等變化，因此通過(guò)考慮這些變化，能夠提高減壓控制的精度。另外，從高壓燃料泵成為無(wú)噴出的時(shí)刻開(kāi)始以如下方式檢索關(guān)閉吸入閥的時(shí)刻，即，該時(shí)刻成為從蓄壓室逆流噴出閥而返回加壓室內(nèi)的逆流量比從噴出閥噴出的噴出量更多的時(shí)刻。由于從蓄壓室逆流噴出閥而返回加壓室內(nèi)的逆流量比從噴出閥噴出的噴出量更多的時(shí)刻受到機(jī)構(gòu)不均、加壓室與共軌內(nèi)的壓力差、內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)等影響，因此使其從無(wú)噴出區(qū)域開(kāi)始，且反復(fù)一次或兩次以上前進(jìn)角或滯后角來(lái)進(jìn)行減壓控制的時(shí)刻關(guān)閉吸入閥，從而能夠提高減壓控制的可靠性。另外，壓力下降請(qǐng)求是基于共軌內(nèi)的壓力、作為目標(biāo)的壓力中的至少一個(gè)而請(qǐng)求的。這是因?yàn)閴毫ο陆嫡?qǐng)求是根據(jù)來(lái)自外部的請(qǐng)求，在想要降低共軌內(nèi)的實(shí)際燃料壓力時(shí)、 目標(biāo)燃料壓力已下降時(shí)、實(shí)際燃料壓力比目標(biāo)燃料壓力還低時(shí)等情況下進(jìn)行的。另外，利用蓄壓室內(nèi)的壓力、作為目標(biāo)的壓力中的至少一個(gè)，在內(nèi)燃機(jī)的燃料切斷中切換為使蓄壓室內(nèi)的燃料向泵加壓室返回的狀態(tài)、高壓燃料泵無(wú)噴出狀態(tài)、高壓燃料泵噴出狀態(tài)中的任一種。在燃料切斷中，無(wú)法期待燃料噴射閥帶來(lái)的共軌內(nèi)的減壓效果。然而，根據(jù)該結(jié)構(gòu)，通過(guò)切換利用了高壓燃料泵的逆流區(qū)域的減壓控制、基于燃料噴出的加壓控制、在無(wú)噴出區(qū)域進(jìn)行控制的無(wú)噴出控制，從而控制成能夠在燃料切斷恢復(fù)時(shí)實(shí)際燃料壓力變?yōu)樗谕哪繕?biāo)燃料壓力。加壓控制可通過(guò)在柱塞上升中的期望的時(shí)刻(除上止點(diǎn)附近)關(guān)閉本實(shí)施例中的高壓燃料泵的吸入閥來(lái)進(jìn)行。另外，無(wú)噴出控制可以通過(guò)例如在柱塞上升中始終預(yù)先打開(kāi)吸入閥來(lái)進(jìn)行。另外，在燃料切斷中，按照共軌內(nèi)的壓力成為燃料切斷恢復(fù)后的目標(biāo)燃料壓力的方式，通過(guò)在從蓄壓室逆流噴出閥而向加壓室內(nèi)返回的逆流量比從噴出閥噴出的噴出量更多的時(shí)刻關(guān)閉吸入閥，從而對(duì)蓄壓室內(nèi)的壓力進(jìn)行減壓，由此能夠使燃料切斷恢復(fù)時(shí)的目標(biāo)燃料壓力與共軌內(nèi)的實(shí)際燃料壓力一致或接近，因此能夠抑制燃料切斷恢復(fù)后的燃燒的穩(wěn)定性的惡化或排出氣體的惡化。以下，參照附圖詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)中的高壓燃料供給控制裝置的一實(shí)施方式。圖1表示本實(shí)施方式的筒內(nèi)噴射發(fā)動(dòng)機(jī)507的控制系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)。筒內(nèi)噴射發(fā)動(dòng)機(jī) 507由四個(gè)氣筒構(gòu)成，導(dǎo)入到各氣筒507b中的空氣從空氣濾清器(air cleaner) 502的入口部被獲取，經(jīng)過(guò)空氣流量計(jì)(氣流傳感器)503，并經(jīng)過(guò)包括控制吸氣流量的電控節(jié)流閥 505a的節(jié)流體505之后，進(jìn)入收集器506。被吸入到所述收集器506的空氣被分配到與發(fā)動(dòng)機(jī)507的各氣筒507b相連的各吸氣管501之后，被引導(dǎo)至由活塞507a、所述氣筒507b等形成的燃燒室507c。另外，從所述氣流傳感器503向具有本實(shí)施方式的高壓燃料泵控制裝置的發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置(控制單元)515輸出表示所述吸氣流量的信號(hào)。而且，在所述節(jié)流體 505中安裝有檢測(cè)電控節(jié)流閥50 的開(kāi)度的節(jié)流閥傳感器504，該信號(hào)也被輸出到控制單元 515。另一方面，對(duì)于汽油等燃料而言，從燃料箱50通過(guò)低壓燃料泵51進(jìn)行一次加壓后通過(guò)燃料壓力調(diào)節(jié)器52調(diào)壓為一定的壓力(例如3kg/cm2)，并且通過(guò)后述的高壓燃料泵1 二次加壓成更高的壓力(例如50kg/cm2)，經(jīng)由共軌53從設(shè)置在各氣筒507b中的燃料噴射閥(以下，稱(chēng)為噴射器)54向燃燒室507c噴射汽油等燃料。根據(jù)被點(diǎn)火線圈522高電壓化的點(diǎn)火信號(hào)，由火花塞508點(diǎn)燃噴射到所述燃燒室507c的燃料。安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)507的曲軸507d上的曲軸角傳感器(以下稱(chēng)為位置傳感器)516向控制單元515輸出表示曲軸507d的旋轉(zhuǎn)位置的信號(hào)，另外，安裝在具備可改變排氣閥5 的開(kāi)關(guān)時(shí)刻的機(jī)構(gòu)的凸輪軸(省略圖示)上的曲軸角傳感器(以下稱(chēng)為相位傳感器)511向控制單元515輸出表示所述凸輪軸的旋轉(zhuǎn)位置的角度信號(hào)，并且還向控制單元515輸出表示與排氣閥5 的凸輪軸的旋轉(zhuǎn)相伴旋轉(zhuǎn)的高壓燃料泵1的泵驅(qū)動(dòng)凸輪100的旋轉(zhuǎn)位置的角度信號(hào)。如圖2所示，所述控制單元515的主要部分由MPU603、EP-R0M602、RAM604及包括 A/D轉(zhuǎn)換器的I/0LSI601等構(gòu)成，將來(lái)自包括位置傳感器516、相位傳感器511、水溫傳感器 517以及燃料壓力傳感器56在內(nèi)的各種傳感器等的信號(hào)作為輸入來(lái)獲取，執(zhí)行規(guī)定的運(yùn)算處理，并輸出作為該運(yùn)算結(jié)果而算出的各種控制信號(hào)，向作為致動(dòng)器的高壓泵螺線管200、 所述各噴射器M及點(diǎn)火線圈522等供給規(guī)定的控制信號(hào)，從而執(zhí)行燃料噴出量控制、燃料噴射量控制及點(diǎn)火時(shí)期控制等。圖3表示具備所述高壓燃料泵1的燃料系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖，圖4表示所述高壓燃料泵1的縱剖視圖。所述高壓燃料泵1對(duì)來(lái)自燃料箱50的燃料進(jìn)行加壓后向共軌53壓送高壓燃料， 形成有燃料吸入通路10、噴出通路11、加壓室12。作為加壓部材的柱塞2以能夠滑動(dòng)的方式保持在加壓室12中。在噴出通路11中設(shè)有噴出閥6。另外，在吸入通路10中設(shè)有控制燃料的吸入的電磁閥8。電磁閥8是正常閉合型(normally closed)電磁閥，在非通電期間，向閉閥方向作用力，在通電時(shí)，向開(kāi)閥方向作用力。由壓力調(diào)節(jié)器52將燃料調(diào)壓為一定的壓力后，從箱50通過(guò)低壓燃料泵51向泵主體1的燃料導(dǎo)入口導(dǎo)入燃料。之后，由泵主體1對(duì)燃料進(jìn)行加壓，從燃料噴出口向共軌53 進(jìn)行壓力輸送。共軌53上安裝有噴射器M、壓力傳感器56，壓力調(diào)整閥(以下稱(chēng)為安全閥)55。安全閥55在共軌53內(nèi)的燃料壓力超過(guò)規(guī)定值時(shí)開(kāi)閥，防止高壓配管系統(tǒng)的破損。 與發(fā)動(dòng)機(jī)的氣筒數(shù)對(duì)應(yīng)地安裝噴射器M，噴射器M根據(jù)從控制單元515提供的驅(qū)動(dòng)電流噴射燃料。壓力傳感器56向控制單元515輸出所取得的壓力數(shù)據(jù)?？刂茊卧?15基于從各種傳感器得到的發(fā)動(dòng)機(jī)狀態(tài)量(例如，曲軸旋轉(zhuǎn)角、節(jié)流閥開(kāi)度、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、燃料壓力等)， 運(yùn)算適當(dāng)?shù)膰娚淙剂狭亢腿剂蠅毫Φ龋刂票?和噴射器M。柱塞2經(jīng)由與泵驅(qū)動(dòng)凸輪100壓接的推桿3進(jìn)行往復(fù)移動(dòng)，從而改變加壓室12的容積，其中，泵驅(qū)動(dòng)凸輪100與發(fā)動(dòng)機(jī)507中的排氣閥526的凸輪軸的旋轉(zhuǎn)相伴而旋轉(zhuǎn)。當(dāng)柱塞2下降而加壓室12的容積擴(kuò)大時(shí)，電磁閥8開(kāi)閥，燃料從燃料吸入通路10流入加壓室 12。以下，將該柱塞2下降的行程記為吸入行程。當(dāng)柱塞2上升且電磁閥8閉閥時(shí)，加壓室 12內(nèi)的燃料被升壓，經(jīng)過(guò)噴出閥6向共軌53進(jìn)行壓力輸送。以下，將該柱塞2上升的行程記為壓縮行程。圖5表示所述高壓燃料泵1的動(dòng)作時(shí)序圖。另外，由泵驅(qū)動(dòng)凸輪100驅(qū)動(dòng)的柱塞2 的實(shí)際行程(實(shí)際位置)成為圖6所示那樣的曲線，但為了更容易理解上止點(diǎn)和下止點(diǎn)的位置，以下，將柱塞2的行程表示為直線。若在壓縮行程中電磁閥8關(guān)閉，則在吸入行程中吸入到加壓室12中的燃料被加壓，并被噴射導(dǎo)共軌53側(cè)。假設(shè)在壓縮行程中電磁閥8開(kāi)閥，則其間，燃料被壓回吸入通路 10側(cè)，加壓室12內(nèi)的燃料不會(huì)向共軌53側(cè)噴出。這樣，通過(guò)電磁閥8的開(kāi)或關(guān)來(lái)操作泵1 的燃料噴出。通過(guò)控制單元515操作電磁閥8的開(kāi)或關(guān)。電磁閥8作為結(jié)構(gòu)部件而具有閥體5、對(duì)閥體5向閉閥方向施壓的彈簧92、螺線管 200、電樞(anchor)91。電流流過(guò)螺線管200時(shí)，在電樞91上產(chǎn)生電磁力，從而向圖中右側(cè)吸引，與電樞91 一體形成的閥體5開(kāi)閥。電流不流過(guò)螺線管200時(shí)，在對(duì)閥體5向閉閥方向施壓的彈簧92的作用下，閥體5關(guān)閉。電磁閥8是在驅(qū)動(dòng)電流不流過(guò)的狀態(tài)下閉閥的結(jié)構(gòu)的閥，因此稱(chēng)為正常閉合型的電磁閥。在吸入行程中，加壓室12的壓力變得比吸入通路10的壓力低，在該壓力差的作用下閥體5開(kāi)閥，燃料被吸入到加壓室12中。此時(shí)，彈簧92向閉閥方向?qū)﹂y體5施壓，但由于設(shè)定為基于壓力差的開(kāi)閥力更大，因此閥體5開(kāi)閥。這里，假設(shè)驅(qū)動(dòng)電流流過(guò)螺線管200， 則磁吸引力向開(kāi)閥方向作用，從而閥體5更容易開(kāi)閥。另一方面，由于在壓縮行程中加壓室12的壓力比吸入通路10的壓力高，因此不會(huì)產(chǎn)生使閥體5開(kāi)閥的差壓。這里，若驅(qū)動(dòng)電流沒(méi)有流過(guò)螺線管200，則在向閉閥方向?qū)﹂y體 5施壓的彈簧力等的作用下，閥體5閉閥。另一方面，若驅(qū)動(dòng)電流流過(guò)螺線管200而產(chǎn)生足夠的磁吸引力，則磁吸引力對(duì)閥體5向開(kāi)閥方向施壓。由此，若在吸入行程中對(duì)電磁閥8的螺線管200開(kāi)始提供驅(qū)動(dòng)電流，在壓縮行程中也繼續(xù)提供驅(qū)動(dòng)電流，則閥體5保持開(kāi)閥。其間，加壓室12內(nèi)的燃料逆向流過(guò)低壓通路10， 因此燃料不會(huì)被壓力輸送到共軌內(nèi)。另一方面，若在壓縮行程中的某時(shí)刻停止提供驅(qū)動(dòng)電流，則閥體5閉閥，加壓室12內(nèi)的燃料被加壓，向噴出通路11側(cè)噴出。若停止提供驅(qū)動(dòng)電流的時(shí)刻較早，則被加壓的燃料的容量大，若時(shí)刻較晚，則被加壓的燃料的容量小。由此，控制單元515通過(guò)控制閥體5關(guān)閉的時(shí)刻，從而能夠控制泵1的噴出流量。進(jìn)而，基于壓力傳感器56的信號(hào)，由控制單元515運(yùn)算適當(dāng)?shù)耐娊刂箷r(shí)刻，控制螺線管200，從而能夠?qū)⒐曹?3的壓力反饋控制為目標(biāo)值。圖7是具有所述高壓燃料泵控制裝置的控制單元515的MPTO03所實(shí)施的高壓燃料泵1的控制框圖的一方式。所述高壓燃料泵控制裝置由以下部件構(gòu)成對(duì)來(lái)自燃料壓力傳感器56的信號(hào)進(jìn)行濾波處理而輸出實(shí)際燃料壓力的燃料壓力輸入處理部件701 ；根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和負(fù)載在其動(dòng)作點(diǎn)算出最佳的目標(biāo)燃料壓力的目標(biāo)燃料壓力計(jì)算部件702 ；運(yùn)算用于控制泵的噴出流量的相位參數(shù)的泵控制角度計(jì)算部件703 ；運(yùn)算作為泵驅(qū)動(dòng)信號(hào)的占空比信號(hào)的參數(shù)的泵控制占空比計(jì)算部件704 ；判定筒內(nèi)噴射發(fā)動(dòng)機(jī)507的狀態(tài)而使泵控制模式轉(zhuǎn)變的泵狀態(tài)轉(zhuǎn)變判定部件705 ；向螺線管200提供根據(jù)所述占空比信號(hào)生成的電流的螺線管驅(qū)動(dòng)部件706。圖8表示泵控制角度計(jì)算部件703的一方式。泵控制角度計(jì)算部件703由通電開(kāi)始角度計(jì)算部件801及通電結(jié)束角度計(jì)算部件802構(gòu)成。圖9表示通電開(kāi)始角度計(jì)算部件801的一方式。根據(jù)將發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和電池電壓作為輸入的基本通電開(kāi)始角度計(jì)算映射901運(yùn)算基本通電開(kāi)始角度STANGMAP，補(bǔ)正所述泵驅(qū)動(dòng)凸輪軸的可變閥定時(shí)機(jī)構(gòu)的相位差EXCAMADV量，由此運(yùn)算通電開(kāi)始角度STANG?？勺冮y定時(shí)機(jī)構(gòu)的相位差的補(bǔ)正如下在相對(duì)于動(dòng)作角0位置向前進(jìn)角側(cè)進(jìn)行動(dòng)作的情況下，進(jìn)行減法運(yùn)算，若為向滯后角側(cè)進(jìn)行動(dòng)作的可變閥定時(shí)機(jī)構(gòu)，則進(jìn)行加法運(yùn)算。在本實(shí)施例中，以向滯后角側(cè)進(jìn)行動(dòng)作的可變閥定時(shí)機(jī)構(gòu)為前提。以下，對(duì)于泵控制相位參數(shù)而言，認(rèn)為需要可變閥定時(shí)機(jī)構(gòu)的相位差補(bǔ)正的部分相同。圖10表示基本通電開(kāi)始角度STANGMAP的設(shè)定方法。當(dāng)可變閥定時(shí)機(jī)構(gòu)的相位差為0時(shí)，基本通電開(kāi)始角度STANGMAP與通電開(kāi)始角度STANG相等。由于本泵是正常閉合式， 因此設(shè)定為在泵柱塞下止點(diǎn)之前作用能夠使電磁閥8開(kāi)閥的力。
所述能夠開(kāi)閥的力是與轉(zhuǎn)速成比例地變大且超過(guò)向閉閥方向作用的泵內(nèi)流體力的力。由此，在螺線管中產(chǎn)生的力與電流成比例，因此需要在泵下止點(diǎn)之前使一定值以上的電流流過(guò)螺線管200。到達(dá)所述一定值為止的時(shí)間依賴(lài)相對(duì)于螺線管200的電源即電池的電壓，由于所述一定值取決于轉(zhuǎn)速，因此所述基本通電開(kāi)始角度計(jì)算映射901將發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和電池電壓作為輸入。圖11表示通電結(jié)束角度計(jì)算部件802的一方式。本泵通過(guò)改變通電結(jié)束角度來(lái)控制噴出量。在燃料壓力F/B控制中，根據(jù)將噴射器的噴射量和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速作為輸入的基本角度映射1101來(lái)運(yùn)算基本角度BASANG。BASANG設(shè)定與額定運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的請(qǐng)求噴出量對(duì)應(yīng)的閉閥角度。在燃料壓力F/B控制運(yùn)算部(1102)中，在由目標(biāo)燃料壓力和實(shí)際燃料壓力運(yùn)算出的F/B量上相加基本角度BASANG，從而運(yùn)算基準(zhǔn)角度REFANG?；鶞?zhǔn)角度REFANG表示假設(shè)沒(méi)有可變閥定時(shí)動(dòng)作時(shí)的從基準(zhǔn)REF想要關(guān)閉電磁閥8的角度。這里，基準(zhǔn)REF為成為相位控制的基準(zhǔn)點(diǎn)的位置。在控制單元515中，想要對(duì)所請(qǐng)求的相位實(shí)施輸出，則需要設(shè)定基在降壓控制中，根據(jù)以實(shí)際燃料壓力和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速作為輸入的基本降壓角度映射 1106，運(yùn)算基本降壓角度BASANG2。BASANG2以高壓燃料泵的噴出閥關(guān)閉延遲而產(chǎn)生的燃料逆流區(qū)域角度為基礎(chǔ)，設(shè)定考慮了凸輪不均等的閉閥角度。燃料逆流區(qū)域隨著作用于噴出閥的動(dòng)作的燃料壓力、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速而變化，因此映射1106將所述兩個(gè)參數(shù)作為輸入。為了進(jìn)一步提高精度，也可以考慮燃料的粘性等。在降壓角度運(yùn)算部件1107中，運(yùn)算降壓基準(zhǔn)角度REFANG2。降壓基準(zhǔn)角度REFANG2 表示假設(shè)沒(méi)有可變閥定時(shí)動(dòng)作時(shí)的從基準(zhǔn)REF想要關(guān)閉電磁閥8的角度。通過(guò)在基準(zhǔn)角度REFANG或降壓基準(zhǔn)角度REFANG2上加減由以發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為輸入的表格運(yùn)算出的閉閥延遲PUMDLY和可變閥定時(shí)動(dòng)作角，從而運(yùn)算通電結(jié)束角度0FFANG。另外，OFFANG將輸出強(qiáng)制結(jié)束角度CP0FFANGB保持為上限值。CP0FFANG是在以轉(zhuǎn)速和電池電壓為輸入的映射值上相加可變閥定時(shí)動(dòng)作角而得到的值。圖19示出表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的降壓角度運(yùn)算部件1107的控制流程圖。步驟1901為中斷處理，例如以IOms周期或基準(zhǔn)REF周期進(jìn)行運(yùn)算。在步驟1902中，判斷是否為降壓控制請(qǐng)求中。在是請(qǐng)求中的情況下，移向步驟1903。在步驟1903及1904中，讀入BASANG2及實(shí)際燃料壓力。在步驟1905中，判斷共軌內(nèi)實(shí)際燃料壓力是否比目標(biāo)燃料壓力高。在高的情況下，移向步驟1906。在步驟1906中，與上一次中斷運(yùn)算時(shí)的燃料壓力進(jìn)行比較來(lái)判斷本次燃料壓力是否降低了規(guī)定值以上。該步驟的目的是為了判定有無(wú)燃料逆流相位到達(dá)。在步驟1906中判斷為燃料壓力沒(méi)有降低的情況下，由于達(dá)到逆流相位，因此從BASANG減去規(guī)定值(B)，作為REFANG2。規(guī)定值(B)是每次通過(guò)步驟1907時(shí)增加的值， 在BASANG2產(chǎn)生了變化時(shí)被清除。另外，在本實(shí)施例中，進(jìn)行了減法運(yùn)算，但根據(jù)BASANG2 的設(shè)定也可以進(jìn)行加法運(yùn)算。圖20表示泵正常閉合式泵中的通電結(jié)束時(shí)刻與噴出量的關(guān)系。圖19所示的控制流程圖具有搜索燃料逆流區(qū)域的機(jī)構(gòu)。圖12對(duì)設(shè)定輸出強(qiáng)制結(jié)束角度CP0FFANG的考慮方法進(jìn)行了說(shuō)明。CP0FFANG的目的在于，即使在停止了通電的情況下也成為無(wú)噴出的角度區(qū)域停止通電，并實(shí)現(xiàn)消耗功率的降低、螺線管200的發(fā)熱防止。如圖12所示，即使在上止點(diǎn)以前停止驅(qū)動(dòng)信號(hào)，也由于存在閉閥延遲，因此直至上止點(diǎn)附近才開(kāi)閥，泵成為無(wú)噴出運(yùn)轉(zhuǎn)。由此，可以將輸出強(qiáng)制結(jié)束角度CP0FFANG設(shè)定在上止點(diǎn)以前(前進(jìn)角側(cè))。輸出強(qiáng)制結(jié)束角度CP0FFANG也在請(qǐng)求泵無(wú)噴出運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使用，在該角度下結(jié)束對(duì)螺線管的通電。圖13示出表示泵狀態(tài)轉(zhuǎn)變判定部件705的一方式的狀態(tài)轉(zhuǎn)移圖?？刂茐K由A控制、B控制、反饋控制(以下記為F/B控制)、噴出禁止控制、降壓控制構(gòu)成。A控制為缺省控制(無(wú)通電控制)，在假設(shè)起動(dòng)時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)處于旋轉(zhuǎn)中的情況下，泵實(shí)施全噴出。B控制的目的在于，在共軌內(nèi)的剩余壓力高時(shí)防止REF信號(hào)識(shí)別前的升壓。F/ B控制在目的在于，按照共軌內(nèi)成為目標(biāo)燃料壓力的方式進(jìn)行控制，噴出禁止控制以防止燃料切斷(以下記為F/C)中共軌內(nèi)燃料壓力的升壓為目的，停止壓力輸送。在F/C中產(chǎn)生了燃料壓力的降壓請(qǐng)求的情況下，或者在F/B控制中想要加快降壓響應(yīng)性的情況下，降壓控制以促進(jìn)降壓為目的。首先，當(dāng)點(diǎn)火開(kāi)關(guān)從關(guān)斷變成接通，且控制單元515的MPTO03成為重置狀態(tài)時(shí)，成為A控制塊1402即無(wú)通電控制狀態(tài)，泵狀態(tài)變量PUMPMD = 0，不對(duì)螺線管200進(jìn)行通電。接下來(lái)，在起動(dòng)開(kāi)關(guān)接通，發(fā)動(dòng)機(jī)507成為開(kāi)動(dòng)(cranking)狀態(tài)而檢測(cè)曲軸角信號(hào)CRANK，且共軌53內(nèi)的燃料壓力高的情況下，條件1成立，并向B控制塊1403即等間隔通電控制狀態(tài)轉(zhuǎn)變，泵狀態(tài)變量PUMPMD = 1。這里，B控制塊1403雖然檢測(cè)曲軸角信號(hào)CRANK 的脈沖，但不進(jìn)行REF信號(hào)即柱塞2的行程的識(shí)別，是還沒(méi)有確定曲軸角信號(hào)CRANK和凸輪角信號(hào)CAM之間的柱塞相位的狀態(tài)，即，是無(wú)法識(shí)別高壓燃料泵1的柱塞2到達(dá)下止點(diǎn)位置的時(shí)刻的狀態(tài)。然后，若開(kāi)動(dòng)狀態(tài)從初始進(jìn)入中期，曲軸角信號(hào)CRANK和凸輪角信號(hào)CAM之間的柱塞相位確定，成為能夠生成基準(zhǔn)REF的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，則條件3成立，向F/B控制塊1404轉(zhuǎn)移， 泵狀態(tài)變量PUMPMD = 2，并且按照由燃料壓力輸入處理部件701算出的實(shí)際燃料壓力成為由目標(biāo)燃料壓力計(jì)算部件702算出的目標(biāo)燃料壓力的方式，輸出螺線管控制信號(hào)。圖14表示基準(zhǔn)REF生成方法的一例。在曲軸角傳感器信號(hào)中存在缺齒部分(比通常的曲軸角傳感器信號(hào)間隔擴(kuò)大了間隔的部分)。從發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)開(kāi)始將首次缺齒識(shí)別時(shí)的曲軸角傳感器作為基準(zhǔn)REF，以后每隔一定角度根據(jù)曲軸角傳感器值生成基準(zhǔn)REF。根據(jù)曲軸角傳感器輸入間隔判定缺齒識(shí)別。此外，在B控制中柱塞相位沒(méi)有確定，且無(wú)法生成REF信號(hào)等情況下，條件2成立， 向A控制轉(zhuǎn)移。另外，在起動(dòng)開(kāi)關(guān)接通，發(fā)動(dòng)機(jī)507成為開(kāi)動(dòng)狀態(tài)，共軌53內(nèi)的燃料壓力低的情況下，通過(guò)實(shí)施A控制來(lái)促進(jìn)升壓，生成泵基準(zhǔn)REF，且若目標(biāo)燃料壓力和共軌內(nèi)燃料壓力逐漸收斂，則條件4成立，向F/B控制塊1404轉(zhuǎn)移。之后，只要不產(chǎn)生發(fā)動(dòng)機(jī)停轉(zhuǎn)，則繼續(xù)F/B控制塊1404。在所述F/B控制塊1404 中，在因車(chē)輛的減速等而產(chǎn)生燃料切斷且沒(méi)有降壓請(qǐng)求的情況下，條件5成立，向噴出禁止控制塊1405轉(zhuǎn)移，泵狀態(tài)變量PUMPMD = 3，停止從高壓燃料泵1向共軌53壓力輸送燃料。此外，從所述噴出禁止控制塊1405開(kāi)始，因燃料切斷的結(jié)束而條件6成立，因此向F/B控制塊1404轉(zhuǎn)移，返回到所述通常的反饋控制，在產(chǎn)生了降壓請(qǐng)求的情況下，條件10成立，向降壓控制塊1406轉(zhuǎn)移，泵狀態(tài)變量PUMPMD = 4，開(kāi)始降壓控制。在F/B控制塊1404中，在因車(chē)輛的減速等而產(chǎn)生燃料切斷且具有降壓請(qǐng)求的情況下，條件8成立而向降壓控制塊1406轉(zhuǎn)移，在解除了燃料切斷的情況下，條件9成立，向F/ B控制塊1404轉(zhuǎn)移。在塊1406中，在處于燃料切斷中且沒(méi)有降壓請(qǐng)求的情況下，條件11成立，向塊1405轉(zhuǎn)移。此外，在F/B控制、噴出禁止控制或降壓控制中，若所述控制單元515識(shí)別發(fā)動(dòng)機(jī)停轉(zhuǎn)，則條件7成立，向A控制塊1402轉(zhuǎn)移。圖15表示F/B控制及降壓控制中向螺線管200通電的通電信號(hào)的時(shí)序圖。從通電開(kāi)始角度STANG至通電結(jié)束角度OFFANG為止輸出開(kāi)路電流控制占空比。所述開(kāi)路電流控制占空比由初始通電時(shí)間TPUMON及初始通電后的占空比構(gòu)成。這里，在泵控制占空比計(jì)算部件704內(nèi)運(yùn)算初始通電時(shí)間TPUMON及初始通電后的占空比PUMDTY。圖16表示F/B控制中的相對(duì)于所述控制單元515進(jìn)行的燃料壓力控制的螺線管控制信號(hào)的通電開(kāi)始角度STANG及通電結(jié)束角度OFFANG中所使用的各參數(shù)。設(shè)定基于CRANK信號(hào)和CAM信號(hào)生成的基準(zhǔn)REF，并且根據(jù)柱塞2的行程設(shè)定所述螺線管信號(hào)的通電開(kāi)始角度STANG及通電結(jié)束角度0FFANG，首先，如圖9所示，通過(guò)在以發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和電池電壓為輸入的映射值中補(bǔ)正所述泵驅(qū)動(dòng)凸輪軸的可變閥定時(shí)機(jī)構(gòu)的相位差，從而運(yùn)算所述通電開(kāi)始角度STANG。另外，所述通電結(jié)束角度OFFANG可根據(jù)式1求出。OFFANG = REFANG+EXCAMADV-PUMDLY (式 1)其中，REFANG為基準(zhǔn)角度，可根據(jù)式2求出。REFANG = BASANG+FBGAIN(式 2)其中，BASANG為基本角度，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)507的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，利用基本角度映射 1101(圖11)來(lái)運(yùn)算。EXCAMADV為凸輪動(dòng)作角，相當(dāng)于可變閥定時(shí)的動(dòng)作角。PUMDLY為泵延遲角度，F(xiàn)BGAIN為反饋量。圖16表示F/B控制中的相對(duì)于所述控制單元515進(jìn)行的燃料壓力控制的螺線管控制信號(hào)的通電開(kāi)始角度STANG及通電結(jié)束角度OFFANG中所使用的各參數(shù)。設(shè)定基于CRANK信號(hào)和CAM信號(hào)生成的基準(zhǔn)REF，并且根據(jù)柱塞2的行程設(shè)定所述螺線管信號(hào)的通電開(kāi)始角度STANG及通電結(jié)束角度0FFANG，首先，如圖9所示，通過(guò)在以發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和電池電壓為輸入的映射值中補(bǔ)正所述泵驅(qū)動(dòng)凸輪軸的可變閥定時(shí)機(jī)構(gòu)的相位差，從而運(yùn)算所述通電開(kāi)始角度STANG。另夕卜，所述通電結(jié)束角度OFFANG可根據(jù)式1求出。OFFANG = REFANG+EXCAMADV-PUMDLY(式 1)其中，REFANG為基準(zhǔn)角度，可根據(jù)式2求出。REFANG = BASANG+FBGAIN(式 2)其中，BASANG為基本角度，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)507的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，利用基本角度映射 1101(圖11)來(lái)運(yùn)算。EXCAMADV為凸輪動(dòng)作角，相當(dāng)于可變閥定時(shí)的動(dòng)作角。PUMDLY為泵延遲角度，F(xiàn)BGAIN為反饋量。圖17表示降壓控制中的相對(duì)于所述控制單元515所進(jìn)行的燃料壓力控制的螺線管控制信號(hào)的通電開(kāi)始角度STANG及通電結(jié)束角度OFFANG中所使用的各參數(shù)。與F/B控制同樣，設(shè)定基準(zhǔn)REF、通電開(kāi)始角度STANG及通電結(jié)束角度0FFANG，可以根據(jù)式3求出OFFANG。OFFANG = REFANG2+EXCAMADV-PUMDLY(式 3)其中，REFANG2為基準(zhǔn)角度，由圖11中的塊1107運(yùn)算。圖18表示各控制狀態(tài)下對(duì)螺線管200的通電信號(hào)。在A控制中，不對(duì)螺線管200 實(shí)施通電。在B控制中，從B控制允許時(shí)到首次基準(zhǔn)REF為止輸出所述開(kāi)路電流控制占空比。在F/B控制及降壓控制中，從所述通電開(kāi)始角度STANG至所述通電結(jié)束角度OFFANG為止輸出所述開(kāi)路電流控制占空比。在噴出禁止控制中，從所述通電開(kāi)始角度STANG至所述強(qiáng)制通電結(jié)束角度CP0FFANG為止輸出開(kāi)路電流控制占空比。 如以上所述，本發(fā)明的所述實(shí)施方式通過(guò)上述結(jié)構(gòu)起到如下作用。所述實(shí)施方式的控制單元515是筒內(nèi)噴射發(fā)動(dòng)機(jī)507的高壓燃料泵控制裝置，其中，所述筒內(nèi)噴射發(fā)動(dòng)機(jī)50具有設(shè)置于氣筒507b的噴射器54、向所述噴射器M壓力輸送燃料的高壓燃料泵1、共軌53和燃料壓力傳感器56，在產(chǎn)生了壓力下降請(qǐng)求的情況下，利用因高壓燃料泵的噴出閥關(guān)閉延遲產(chǎn)生的燃料逆流區(qū)域，按照共軌內(nèi)的燃料返回高壓泵內(nèi)的方式控制高壓泵致動(dòng)器，從而降壓至目標(biāo)燃料壓力，由此能夠?qū)崿F(xiàn)燃料利用率的提高、燃燒的穩(wěn)定化及排氣性能的改善。圖21表示本發(fā)明的效果的一例。圖21是本發(fā)明的控制裝置與現(xiàn)有技術(shù)的時(shí)序圖。 在現(xiàn)有技術(shù)中，為了在燃料切斷請(qǐng)求時(shí)降低燃料壓力，延遲燃料切斷時(shí)刻，從而導(dǎo)致燃料利用率的惡化。另外，在燃料切斷解除時(shí)，產(chǎn)生與目標(biāo)燃料壓力之間的差異，存在使排氣性能惡化的可能性。在本發(fā)明中，能夠從燃料切斷請(qǐng)求時(shí)開(kāi)始切斷燃料，且在燃料切斷解除時(shí)能夠以目標(biāo)燃料壓力噴射燃料。與現(xiàn)有技術(shù)相比，能夠提高內(nèi)燃機(jī)的燃料利用率，實(shí)現(xiàn)基于燃燒穩(wěn)定化的運(yùn)轉(zhuǎn)性能的提高及排氣性能的改善。以上，詳細(xì)敘述了本發(fā)明的實(shí)施方式，但本發(fā)明并非限于所述實(shí)施方式，在不脫離權(quán)利要求書(shū)所記載的本發(fā)明的思想的情況下，可以在設(shè)計(jì)上進(jìn)行各種變更。特別是，本實(shí)施例記載了在流過(guò)驅(qū)動(dòng)電流的狀態(tài)下開(kāi)閥的正常閉合型泵的例，但也可以是使用了具有在沒(méi)有驅(qū)動(dòng)電流流過(guò)的狀態(tài)下開(kāi)閥的結(jié)構(gòu)的吸入閥的正常斷開(kāi)(normally open)型泵的控制裝置。即，只要是通過(guò)打開(kāi)吸入閥，將燃料吸入至加壓室，且通過(guò)關(guān)閉吸入閥，對(duì)加壓室內(nèi)的燃料進(jìn)行加壓，并且從噴出閥噴出的類(lèi)型的高壓泵，本發(fā)明都能夠?qū)嵤?。從以上的說(shuō)明可以理解，本實(shí)施例所涉及的高壓燃料泵控制裝置能夠在不犧牲燃料切斷請(qǐng)求時(shí)間的情況下達(dá)到目標(biāo)燃料壓力，因此能夠?qū)θ剂侠寐侍岣摺⒒谌紵€(wěn)定化的運(yùn)轉(zhuǎn)性能的提高及排氣性能的改善做出貢獻(xiàn)。
權(quán)利要求
1.一種控制裝置，是一種通過(guò)柱塞的下降向加壓室內(nèi)吸入燃料，且在柱塞上升中的期望時(shí)刻關(guān)閉吸入閥，從而對(duì)所述加壓室內(nèi)的燃料進(jìn)行加壓，并從由止回閥構(gòu)成的噴出閥向蓄壓室內(nèi)噴出燃料的高壓燃料泵的控制裝置，所述高壓燃料泵的控制裝置的特征在于，所述控制裝置在產(chǎn)生了壓力下降請(qǐng)求的情況下，在從所述蓄壓室逆流所述噴出閥而返回所述加壓室內(nèi)的逆流量變?yōu)楸葟乃鰢姵鲩y噴出的噴出量還多的時(shí)刻，關(guān)閉所述吸入閥，從而對(duì)所述蓄壓室內(nèi)的壓力進(jìn)行減壓。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高壓燃料泵的控制裝置，其特征在于，使用所述蓄壓室內(nèi)的壓力、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、所述蓄壓室內(nèi)的作為目標(biāo)的壓力中的至少一個(gè)來(lái)運(yùn)算所述噴出閥的開(kāi)閥相位。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高壓燃料泵的控制裝置，其特征在于，從所述高壓燃料泵成為無(wú)噴出的時(shí)刻開(kāi)始，按照關(guān)閉所述吸入閥的時(shí)刻成為從所述蓄壓室逆流所述噴出閥而返回所述加壓室內(nèi)的逆流量變得比從所述噴出閥噴出的噴出量還多的時(shí)刻的方式，檢索關(guān)閉所述吸入閥的時(shí)刻。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3的任一項(xiàng)所述的高壓燃料泵的控制裝置，其特征在于，使用所述蓄壓室內(nèi)的壓力、作為目標(biāo)的壓力中的至少一個(gè)來(lái)運(yùn)算壓力下降請(qǐng)求。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4的任一項(xiàng)所述的高壓燃料泵的控制裝置，其特征在于，使用所述蓄壓室內(nèi)的壓力、作為目標(biāo)的壓力中的至少一個(gè)，在內(nèi)燃機(jī)的燃料切斷中，切換為使蓄壓室內(nèi)的燃料返回泵加壓室的狀態(tài)、高壓燃料泵無(wú)噴出狀態(tài)、高壓燃料泵噴出狀態(tài)中的任一種。
6.一種控制裝置，是一種通過(guò)柱塞的下降向加壓室內(nèi)吸入燃料，且在柱塞上升中的期望時(shí)刻關(guān)閉吸入閥，從而對(duì)所述加壓室內(nèi)的燃料進(jìn)行加壓，并從由止回閥構(gòu)成的噴出閥向蓄壓室內(nèi)噴出燃料的高壓燃料泵的控制裝置，所述高壓燃料泵的控制裝置的特征在于，所述控制裝置在燃料切斷中，按照共軌內(nèi)的壓力成為燃料切斷恢復(fù)后的目標(biāo)燃料壓力的方式，通過(guò)在從所述蓄壓室逆流所述噴出閥而返回所述加壓室內(nèi)的逆流量變?yōu)楸葟乃鰢姵鲩y噴出的噴出量還多的時(shí)刻，關(guān)閉所述吸入閥，從而對(duì)所述蓄壓室內(nèi)的壓力進(jìn)行減壓。
全文摘要
本發(fā)明提供一種使用高壓燃料泵的降壓特性，可在不犧牲燃料切斷時(shí)間的情況下控制成目標(biāo)燃料壓力的內(nèi)燃機(jī)的高壓燃料泵控制裝置。內(nèi)燃機(jī)的高壓燃料泵控制裝置具有設(shè)置于燃料蓄壓室的燃料噴射閥、向所述燃料噴射閥壓力輸送燃料的高壓燃料泵，所述高壓燃料泵具有加壓室、對(duì)所述加壓室內(nèi)的燃料進(jìn)行加壓的柱塞、設(shè)置在噴出通路內(nèi)的噴出閥、設(shè)置在吸入通路內(nèi)的吸入閥、操作所述吸入閥的致動(dòng)器，所述控制裝置具有為了使所述高壓燃料泵的噴出量或壓力可變而算出所述致動(dòng)器的驅(qū)動(dòng)信號(hào)的機(jī)構(gòu)，算出所述驅(qū)動(dòng)信號(hào)的機(jī)構(gòu)在產(chǎn)生了所述燃料蓄壓室內(nèi)的壓力下降請(qǐng)求的情況下，打開(kāi)所述噴出閥，并使所述燃料蓄壓室內(nèi)的燃料返回加壓室，從而降低蓄壓室內(nèi)的壓力。
文檔編號(hào)F02D1/00GK102200059SQ20111004238
公開(kāi)日2011年9月28日 申請(qǐng)日期2011年2月18日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月25日
發(fā)明者岡本多加志 申請(qǐng)人:日立汽車(chē)系統(tǒng)株式會(huì)社