一種scr脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝置的制造方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，包括：在SCR脫硝系統(tǒng)噴氨格柵AIG下游煙道轉(zhuǎn)角處以等距放射狀布置的至少三片弧?直型導(dǎo)流板；在SCR脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)器上部斜切煙道內(nèi)漸縮布置的至少三片直?弧?直型導(dǎo)流板和至少一片直?弧型導(dǎo)流板。能夠有效降低首層催化劑入口截面的速度分布偏差，并保證催化劑層的空間速度分布均在合理的設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)，可有效提升SCR脫硝系統(tǒng)的脫硝性能，解決SCR脫硝催化劑磨損失活、氨逃逸偏高、下游設(shè)備受損等一系列問題。同時(shí)提供基于上述裝置的一種SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法。
【專利說明】
一種SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝置
技術(shù)領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及一種SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝置，屬于燃煤機(jī)組污染物 排放控制技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002] 選擇性催化還原（Selective Catalyst Reduction，SCR)技術(shù)是當(dāng)前國(guó)內(nèi)外主流 的煙氣脫硝技術(shù)，基于還原劑(液氨/尿素/氨水)與煙氣中氮氧化物(NOx)在催化劑層的化 學(xué)反應(yīng)，實(shí)現(xiàn)煙氣中NOx的有效脫除。
[0003] SCR煙氣脫硝反應(yīng)是一種氣固非均相催化反應(yīng)，其反應(yīng)過程包括反應(yīng)物在催化劑 表面的擴(kuò)散、吸附、反應(yīng)及生成物的脫附等步驟，涉及到了外傳質(zhì)、內(nèi)傳質(zhì)過程及表面的化 學(xué)反應(yīng)過程。因此，催化劑層合理的空間速度對(duì)于保證SCR脫硝反應(yīng)的高效進(jìn)行具有關(guān)鍵作 用。
[0004] 研究表明，SCR脫硝催化劑層較低的空速，可以保證反應(yīng)物在催化劑層較長(zhǎng)的停留 時(shí)間，停留時(shí)間越長(zhǎng)，則擴(kuò)散過程就越完全，脫硝效率相對(duì)較高;反之，催化劑層過高的空速 會(huì)導(dǎo)致煙氣中的反應(yīng)物來不及擴(kuò)散即被排出，直接導(dǎo)致氨逃逸等不良問題，不利于脫硝反 應(yīng)的順利進(jìn)行，此時(shí)為保證達(dá)標(biāo)的脫硝效率，需大幅增加脫硝催化劑用量，這會(huì)顯著增加電 廠方的投資成本。因此，實(shí)際應(yīng)用中需保證SCR脫硝催化劑的空間速度在合理的范圍之內(nèi)， 進(jìn)而使得脫硝效率達(dá)到最高、催化劑用量最低。
[0005] SCR脫硝系統(tǒng)在現(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)施工時(shí)，往往因?yàn)楝F(xiàn)場(chǎng)布置空間等因素的限制而不得已 采用減縮或漸擴(kuò)等煙道設(shè)計(jì)方法，同時(shí)SCR脫硝系統(tǒng)自身會(huì)有較多的轉(zhuǎn)彎結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等，這些 都不利于煙道內(nèi)煙氣的均勻流動(dòng)，將直接導(dǎo)致煙氣局部流動(dòng)速度過高/過低、產(chǎn)生漩渦及回 流等問題，進(jìn)而導(dǎo)致SCR脫硝催化劑層的空間速度波動(dòng)范圍較大，不利于脫硝反應(yīng)的順利進(jìn) 行。同時(shí)，系統(tǒng)內(nèi)過高的煙氣流速會(huì)造成SCR脫硝催化劑的磨損失活等。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0006] 為有效解決燃煤機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)內(nèi)流場(chǎng)分布的不均勻性，本發(fā)明提供了一種SCR 脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝置，能夠有效降低首層催化劑入口截面的速度分布偏 差，并保證催化劑層的空間速度分布均在合理的設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)，可有效提升SCR脫硝系統(tǒng)的 脫硝性能，解決SCR脫硝催化劑磨損失活、氨逃逸偏高、下游設(shè)備受損等一系列問題。
[0007] 為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采取的具體技方案是：
[0008] -種SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，包括：
[0009] 以等距放射狀布置于SCR脫硝系統(tǒng)的噴氨格柵AIG下游煙道轉(zhuǎn)角處至少三片弧-直 型導(dǎo)流板；
[0010]以漸縮方式布置于SCR脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)器上部斜切煙道內(nèi)至少三片直-弧-直型導(dǎo) 流板和至少一片直-弧型導(dǎo)流板。
[0011]進(jìn)一步地，每片所述弧-直型導(dǎo)流板包括一弧形段導(dǎo)流板和一直段導(dǎo)流板，所述直 段導(dǎo)流板沿所述弧形段導(dǎo)流板的切向與弧形段導(dǎo)流板連接。
[0012] 進(jìn)一步地，所述弧形段導(dǎo)流板所對(duì)圓心角度為85-105°，優(yōu)選90°，弧形段半徑介于 1000 mm~2000mm之間；所述直段導(dǎo)流板長(zhǎng)度不超過500mm。
[0013] 進(jìn)一步地，所述弧直型導(dǎo)流板的布置間距不小于700mm。
[0014] 進(jìn)一步地，每片所述直-弧-直型導(dǎo)流板包括依次切向連接的一前直段、一長(zhǎng)弧形 段及一后直段;所述直-弧型導(dǎo)流板包括依次切向連接的一直段及一短弧形段。
[0015] 進(jìn)一步地，所述長(zhǎng)弧形段所對(duì)應(yīng)圓心角度介于10°~90°之間，半徑介于500mm~ 3000mm之間，前直段及后直段的長(zhǎng)度不超過1000mm。
[0016] 進(jìn)一步地，所述短弧形段所對(duì)應(yīng)圓心角度介于10°~90°之間，半徑介于500mm~ 1500mm之間，所述直段長(zhǎng)度不超過500mm。
[0017] 進(jìn)一步地，所述直-弧型導(dǎo)流板布置于三片所述直-弧-直型導(dǎo)流板的下方。
[0018] 進(jìn)一步地，相鄰的兩片直-弧-直型導(dǎo)流板之間及位于最下方的直-弧-直型導(dǎo)流板 與所述直-弧型導(dǎo)流板之間的垂直方向最小間距不小于400mm。
[0019] 基于上述裝置的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法。
[0020] 與傳統(tǒng)的SCR脫硝系統(tǒng)流場(chǎng)均勻化方法相比，本發(fā)明具有的有益效果：
[0021] 現(xiàn)有SCR脫硝系統(tǒng)煙道內(nèi)導(dǎo)流部件布置簡(jiǎn)單，缺乏經(jīng)過系統(tǒng)的研究與驗(yàn)證，部分機(jī) 組甚至無導(dǎo)流部件優(yōu)化布置，這直接導(dǎo)致煙道內(nèi)煙氣流場(chǎng)分布均勻性較差，不利于脫硝反 應(yīng)的高效進(jìn)行。本發(fā)明所公開的一種SCR脫硝系統(tǒng)斜切式煙道流場(chǎng)均勻化方法，提出了三片 弧-直型導(dǎo)流板及四片直-弧-直型導(dǎo)流板流場(chǎng)優(yōu)化布置方案，并基于設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)的方法 及對(duì)象機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)實(shí)際的運(yùn)行參數(shù)系統(tǒng)解析獲得導(dǎo)流部件的最佳特征參數(shù)，如弧形 段弧度及半徑、延長(zhǎng)段長(zhǎng)度。該方法系統(tǒng)性強(qiáng)、針對(duì)性強(qiáng)，可有效改善SCR脫硝系統(tǒng)斜切式煙 道內(nèi)的流場(chǎng)均勻性，顯著降低首層催化劑入口截面的速度分布偏差，保證催化劑層的空間 速度分布均在合理的設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)，進(jìn)而有效提升SCR脫硝系統(tǒng)的脫硝性能，解決SCR脫硝 催化劑磨損失活、氨逃逸偏高、下游設(shè)備受損等一系列問題。
【附圖說明】
[0022]圖1為一 SCR脫硝系統(tǒng)采用傳統(tǒng)導(dǎo)流方式的結(jié)構(gòu)布置圖。
[0023]圖2為本發(fā)明一實(shí)施例中的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝置的結(jié)構(gòu)布置 圖。
[0024]圖3a、圖3b、圖3c、圖3d及圖3e為本發(fā)明一實(shí)施例中SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化 方法及裝置中各規(guī)格導(dǎo)流板的結(jié)構(gòu)尺寸圖。
[0025]圖4a SCR脫硝系統(tǒng)采用傳統(tǒng)導(dǎo)流方式時(shí)的首層催化劑入口截面的速度分布云圖。 [0026]圖4b為SCR脫硝系統(tǒng)采用本發(fā)明一實(shí)施例中描述的煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝置后 首層催化劑入口截面的速度分布云圖。
【具體實(shí)施方式】
[0027]下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明，本實(shí)施案例在以本技術(shù)方案為前提下進(jìn)行 實(shí)施，應(yīng)當(dāng)理解實(shí)施案例是為了說明本發(fā)明，但是本發(fā)明的保護(hù)范圍不局限于所述的實(shí)施 案例。
[0028] 本實(shí)施案例針對(duì)某電廠660MW超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組進(jìn)行SCR脫硝系統(tǒng)流場(chǎng)均勻化 調(diào)整。該機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)采用傳統(tǒng)的導(dǎo)流方式，其結(jié)構(gòu)布置方案如圖1所示，左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角 布置兩篇導(dǎo)流板11、21及右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處布置兩片導(dǎo)流板31、41。
[0029] 首先，根據(jù)SCR脫硝系統(tǒng)具體規(guī)格進(jìn)行模擬計(jì)算，建模布置方式參考圖2，其中包 括:噴氨格柵前煙氣來流1、噴氨格柵2、AIG混合管3、左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處導(dǎo)流板組(包含三片 弧-直型導(dǎo)流板:導(dǎo)流板12、導(dǎo)流板22和導(dǎo)流板32)4、右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處導(dǎo)流板組5(包含三片 直-弧-直型導(dǎo)流板和一片直-弧型導(dǎo)流板:導(dǎo)流板42、導(dǎo)流板52、導(dǎo)流板62和導(dǎo)流板42)、斜 切煙道頂面6、整流格柵7、SCR脫硝催化劑層8、SCR脫硝催化劑層后煙氣去流9。
[0030] 先在左側(cè)布置如圖2所示的導(dǎo)流班組4,右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處無導(dǎo)流板優(yōu)化布置設(shè)計(jì)工 況下的數(shù)值模擬研究。
[0031] 左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處弧-直型導(dǎo)流板具有等距、等弧度、等半徑、等延長(zhǎng)等特征，并通過 設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)獲得各特征參數(shù)最佳取值，以SCR脫硝系統(tǒng)首層催化劑入口截面的速度分布 偏差為評(píng)價(jià)指標(biāo)；
[0032]右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處布置四片直-弧-直型導(dǎo)流板，左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處布置已獲得最佳特 征參數(shù)修正的三片弧-直型導(dǎo)流板設(shè)計(jì)工況下的數(shù)值模擬研究。
[0033] 右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處直-弧-直型導(dǎo)流板具有漸縮、非等弧度、非等半徑、非均勻延長(zhǎng)等 特征，并通過設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)獲得各特征參數(shù)最佳取值，以SCR脫硝系統(tǒng)首層催化劑入口截面 的速度分布偏差為評(píng)價(jià)指標(biāo)。
[0034] 通過數(shù)值模擬計(jì)算，獲得SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化方法和裝置的適合布置方 式及尺寸參數(shù)范圍。
[0035]其中，方法包括以下步驟：
[0036]在SCR脫硝系統(tǒng)噴氨格柵AIG下游煙道轉(zhuǎn)角處以等距放射狀布置至少三片弧-直型 導(dǎo)流板；
[0037]在SCR脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)器上部斜切煙道內(nèi)漸縮布置至少三片直-弧-直型導(dǎo)流板和 至少一片直-弧型導(dǎo)流板。
[0038]每片所述弧-直型導(dǎo)流板包括一弧形段導(dǎo)流板和一直段導(dǎo)流板，所述直段導(dǎo)流板 沿所述弧形段導(dǎo)流板的切向與弧形段導(dǎo)流板連接。
[0039]所述弧形段導(dǎo)流板所對(duì)圓心角度為85-105°，優(yōu)選90°，弧形段半徑介于1000mm~ 2000mm之間；所述直段導(dǎo)流板長(zhǎng)度不超過500mm。
[0040] 所述弧直型導(dǎo)流板的布置間距不小于700mm。
[0041]每片所述直-弧-直型導(dǎo)流板包括依次切向連接的一前直段、一長(zhǎng)弧形段及一后直 段;所述直-弧型導(dǎo)流板包括依次切向連接的一直段及一短弧形段。
[0042] 所述長(zhǎng)弧形段所對(duì)應(yīng)圓心角度介于10°~90°之間，半徑介于500mm~3000mm之間， 前直段及后直段的長(zhǎng)度不超過1000mm。
[0043] 所述短弧形段所對(duì)應(yīng)圓心角度介于10°~90°之間，半徑介于500mm~1500mm之間， 所述直段長(zhǎng)度不超過500mm。
[0044] 所述直-弧型導(dǎo)流板布置于三片所述直-弧-直型導(dǎo)流板的下方。
[0045] 相鄰的兩片直-弧-直型導(dǎo)流板之間及位于最下方的直-弧-直型導(dǎo)流板與所述直-弧型導(dǎo)流板之間的垂直方向最小間距不小于400mm。
[0046] 裝置包括：
[0047] 以等距放射狀布置于SCR脫硝系統(tǒng)的噴氨格柵AIG下游煙道轉(zhuǎn)角處至少三片弧-直 型導(dǎo)流板；
[0048]以漸縮方式布置于SCR脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)器上部斜切煙道內(nèi)至少三片直-弧-直型導(dǎo) 流板和至少一片直-弧型導(dǎo)流板。
[0049] 基于本實(shí)施例提供的SCR脫硝系統(tǒng)斜切式煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝置，根據(jù)具體 SCR脫硝系統(tǒng)結(jié)構(gòu)獲取適應(yīng)該具體SCR脫硝系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的最佳具體參數(shù)的實(shí)施步驟如下：
[0050] 1)左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處（即噴氨格柵AIG下游轉(zhuǎn)彎處)布置三片弧-直型導(dǎo)流板
[0051]首先認(rèn)為所布置三片弧-直型導(dǎo)流板圓弧段弧度設(shè)定為90°，且為等距布置，隨后 研究圓弧段半徑、延長(zhǎng)段長(zhǎng)度這兩個(gè)因素對(duì)系統(tǒng)內(nèi)流場(chǎng)分布均勻性改善的影響規(guī)律。本發(fā) 明的實(shí)施例中圓弧段半徑設(shè)計(jì)750mm、1000mm、1250mm、1500mm計(jì)4個(gè)水平，延長(zhǎng)段長(zhǎng)度設(shè)計(jì) 10〇1111]1、20〇1]11]1、30〇1111]1、40〇1111]1計(jì)4個(gè)水平，選用1^64 5正交表設(shè)計(jì)二因素四水平正交試驗(yàn)，如表1 所示。
[0052]表1左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處最佳特征參數(shù)確定正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)表
[0054]基于CH)數(shù)值模擬計(jì)算得到試驗(yàn)10設(shè)計(jì)工況下SCR脫硝系統(tǒng)首層催化劑入口截面 內(nèi)的速度分布偏差最低。于是可以認(rèn)為左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處所布置三片弧-直型導(dǎo)流板的最佳 布置參數(shù)為:等距布置、圓弧段弧度為90°、圓弧段直徑均為1250mm、延長(zhǎng)段長(zhǎng)度均為200mm， 其具體結(jié)構(gòu)尺寸如圖 3a所示。
[0055] 2)右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處（即整流格柵上游轉(zhuǎn)彎處)布置三片直-弧-直型導(dǎo)流板和一片 直-弧型導(dǎo)流板
[0056]左側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處布置已獲得最佳特征參數(shù)修正的三片弧-直型導(dǎo)流板設(shè)計(jì)工況下 繼續(xù)開展數(shù)值模擬研究。系統(tǒng)地研究圓弧段半徑組合方式、圓弧段弧度組合方式、漸縮布置 組合方式、前端延長(zhǎng)段長(zhǎng)度組合方式、后端延長(zhǎng)段長(zhǎng)度組合方式這五個(gè)因素對(duì)系統(tǒng)內(nèi)流場(chǎng) 分布均勻性改善的影響規(guī)律。
[0057]本發(fā)明的具體實(shí)施案例中五個(gè)研究因素分別設(shè)計(jì)有不同的水平數(shù)，其中：圓弧段 半徑組合方式共設(shè)計(jì) 1-[600，1500，1500，2000]、2-[700，1800，1800，2400]兩個(gè)水平；圓弧 段弧度組合方式共設(shè)計(jì) 1_[50°，10°，10°，5°]、2-[55°，15°，15°，10°]、3-[60°，20°，20°， 15° ]三個(gè)水平；漸縮布置組合方式共設(shè)計(jì)1-[750，650，550，475，475]、2-[800，700，600， 400，400]兩個(gè)水平;前端延長(zhǎng)段長(zhǎng)度組合方式共設(shè)計(jì)1-[ 100，500，500，700]、2-[200，600， 600，800]兩個(gè)水平;后端延長(zhǎng)段長(zhǎng)度組合方式共設(shè)計(jì)1-[0，700，900，900]、2-[0，800，1000， 1000 ]兩個(gè)水平。選用L12 (3 X 24)混合正交表設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)，如表2所示。
[0058]表2右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處最佳特征參數(shù)確定正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)表
[0060]基于CFD數(shù)值模擬計(jì)算得到試驗(yàn)9設(shè)計(jì)工況下SCR脫硝系統(tǒng)首層催化劑入口截面內(nèi) 的速度分布偏差最低。于是可以認(rèn)為右側(cè)煙道轉(zhuǎn)角處所布置四片四片直-弧-直型導(dǎo)流板的 最佳布置參數(shù)為3-1-2-1-2，各導(dǎo)流板的具體結(jié)構(gòu)尺寸如圖3b、圖3c、圖3d及圖3e所示。
[0061] 綜上所述，基于上述實(shí)施例描述的SCR脫硝系統(tǒng)斜切式煙道流場(chǎng)均勻化方法及裝 置，根據(jù)對(duì)象機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)實(shí)際的運(yùn)行參數(shù)等，本實(shí)施案例中順利解析獲得了導(dǎo)流部件 的最佳特征參數(shù)，得到了有效針對(duì)對(duì)象機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)的導(dǎo)流部件優(yōu)化布置方法。基于本 發(fā)明方法SCR脫硝系統(tǒng)流場(chǎng)優(yōu)化前后均勻性分布特性如表3所示。
[0062] 表3具體實(shí)施案例中流場(chǎng)優(yōu)化前后分布特性對(duì)比表
[0064] 可以看出，優(yōu)化前后首層催化劑入口截面的速度分布偏差顯著降低約35.77%，系 統(tǒng)內(nèi)的流場(chǎng)分布均勻性大幅改善，基于CFD數(shù)值模擬方法所得SCR脫硝系統(tǒng)首層催化劑入口 截面內(nèi)的速度分布云圖（如圖4a、圖4b所不)也可以直觀的反應(yīng)出這一趨勢(shì)。
[0065] 通過本實(shí)施案例可以說明，本發(fā)明所公開的一種SCR脫硝系統(tǒng)斜切式煙道流場(chǎng)均 勻化方法，可有效改善SCR脫硝系統(tǒng)斜切式煙道內(nèi)的流場(chǎng)均勻性，顯著降低首層催化劑入口 截面內(nèi)的速度分布偏差，進(jìn)而保證催化劑層的空間速度分布均在合理的設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)，這 對(duì)于有效提升SCR脫硝系統(tǒng)的脫硝性能、解決SCR脫硝催化劑磨損失活、氨逃逸偏高、下游設(shè) 備受損等一系列問題均具有重要的指導(dǎo)意義。
[0066]據(jù)此，在不改變SCR脫硝系統(tǒng)自身結(jié)構(gòu)的前提下，通過在煙道內(nèi)優(yōu)化布置合理的導(dǎo) 流部件，可實(shí)現(xiàn)煙道內(nèi)煙氣流場(chǎng)的均勻分布，這可以顯著改善其內(nèi)部空間速度分布的不均 勻性，使得SCR脫硝催化劑層任意空間位置的空間速度分布均在合理的設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)，減輕 脫硝催化劑的磨損失活等，這有利于SCR煙氣脫硝系統(tǒng)的高效經(jīng)濟(jì)安全運(yùn)行。
[0067]因此，本發(fā)明在基于上述研究背景及基礎(chǔ)理論的支撐提出了一種SCR脫硝系統(tǒng)斜 切式煙道流場(chǎng)均勻化方法，該方法能夠有效改善SCR脫硝系統(tǒng)斜切式煙道內(nèi)的流場(chǎng)均勻性， 顯著降低首層催化劑入口截面的速度分布偏差，保證催化劑層的空間速度分布均在合理的 設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)，進(jìn)而有效提升SCR脫硝系統(tǒng)的脫硝性能，解決SCR脫硝催化劑磨損失活、氨逃 逸偏高、下游設(shè)備受損等一系列問題。
[0068]如上所述，盡管結(jié)合具體實(shí)施案例及附圖對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】進(jìn)行了描述， 但其不得解釋為對(duì)本發(fā)明自身的限制。在本發(fā)明的技術(shù)方案的基礎(chǔ)上，任何單位和個(gè)人不 需要付出創(chuàng)造性勞動(dòng)即可做出的各種修改或者變形仍在本發(fā)明的保護(hù)范圍以內(nèi)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，包括： 以等距放射狀布置于SCR脫硝系統(tǒng)的噴氨格柵下游煙道轉(zhuǎn)角處至少三片弧-直型導(dǎo)流 板； 以漸縮方式布置于SCR脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)器上部斜切煙道內(nèi)至少三片直-弧-直型導(dǎo)流板 和至少一片直-弧型導(dǎo)流板。2. 如權(quán)利要求1所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，每片所述弧-直 型導(dǎo)流板包括一弧形段導(dǎo)流板和一直段導(dǎo)流板，所述直段導(dǎo)流板沿所述弧形段導(dǎo)流板的切 向與弧形段導(dǎo)流板連接。3. 如權(quán)利要求2所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，所述弧形段導(dǎo) 流板所對(duì)圓心角度為85-105°，弧形段半徑介于1000mm~2000mm之間；所述直段導(dǎo)流板長(zhǎng)度 不超過500mm。4. 如權(quán)利要求2所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，所述弧直型導(dǎo) 流板的布置間距不小于700mm。5. 如權(quán)利要求1所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，每片所述直-弧-直型導(dǎo)流板包括依次切向連接的一前直段、一長(zhǎng)弧形段及一后直段;所述直-弧型導(dǎo)流 板包括依次切向連接的一直段及一短弧形段。6. 如權(quán)利要求5所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，所述長(zhǎng)弧形段 所對(duì)應(yīng)圓心角度介于10°~90°之間，半徑介于500mm~3000mm之間，前直段及后直段的長(zhǎng)度 不超過1000mm。7. 如權(quán)利要求5所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，所述短弧形段 所對(duì)應(yīng)圓心角度介于10°~90°之間，半徑介于500mm~1500mm之間，所述直段長(zhǎng)度不超過 500mm〇8. 如權(quán)利要求1所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，所述直-弧型導(dǎo) 流板布置于三片所述直-弧-直型導(dǎo)流板的下方。9. 如權(quán)利要求1所述的SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置，其特征在于，相鄰的兩片直-弧-直型導(dǎo)流板之間及位于最下方的直-弧-直型導(dǎo)流板與所述直-弧型導(dǎo)流板之間的垂直 方向最小間距不小于400mm。10. -種將權(quán)利要求1至9任一項(xiàng)所述SCR脫硝系統(tǒng)煙道流場(chǎng)均勻化裝置安裝于SCR脫硝 系統(tǒng)中實(shí)現(xiàn)煙道流場(chǎng)均勻化的方法。
【文檔編號(hào)】B01D53/86GK106039991SQ201610532678
【公開日】2016年10月26日
【申請(qǐng)日】2016年7月7日
【發(fā)明人】俞斌, 沈德魁, 張巍, 馬利君, 劉國(guó)富, 肖睿
【申請(qǐng)人】大唐環(huán)境產(chǎn)業(yè)集團(tuán)股份有限公司, 東南大學(xué)