專利名稱：用于裂化烴進料的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于在反應(yīng)器組件中裂化烴進料的方法，優(yōu)選地，涉及用于將烴進料 裂化為低烯烴的方法。
背景技術(shù)：
對重烴進行流化催化裂化(FCC)來生產(chǎn)低沸點烴產(chǎn)品例如汽油是本領(lǐng)域公知的。 通常，F(xiàn)CC裝置包括提升管反應(yīng)器、催化劑分離器和汽提器以及再生器。FCC給料被引入提 升管反應(yīng)器，在該提升管反應(yīng)器中，給料與來自再生器的熱FCC催化劑接觸。在接觸過程 中，給料和FCC催化劑的混合物經(jīng)過提升器反應(yīng)器，產(chǎn)生汽態(tài)裂化產(chǎn)物和焦炭，焦炭沉積在 催化劑上形成廢催化劑?；旌衔锉凰腿氪呋瘎┓蛛x器，在該催化劑分離器中，裂化產(chǎn)物從廢 催化劑分離。分離的裂化產(chǎn)物從催化分離器輸送到達下游分餾系統(tǒng)，并且將分離的廢催化 劑輸送到汽提器，在汽提器中，利用汽提介質(zhì)從催化劑微粒汽提烴產(chǎn)物。廢催化劑從那里輸 送到再生器，在再生器中，焦炭被從廢催化劑燃燒掉，以獲得熱的再生催化劑。所得的再生 催化劑用作前述的熱FCC催化劑，并且與引入提升管反應(yīng)器中的FCC給料混合。很多FCC工藝設(shè)計用于提供從FCC給料轉(zhuǎn)變到沸點在汽油或中間餾分范圍內(nèi)的產(chǎn) 物的高轉(zhuǎn)變率。還存在如下的FCC系統(tǒng)，這些FCC系統(tǒng)使用兩個反應(yīng)器，但是采用相同的催 化劑，來提供兩種不同烴產(chǎn)物的同時生產(chǎn)。這樣的系統(tǒng)描述于例如W0-A-2006/020547和 US-A-3928172 中。W0-A-2006/020547描述了一種系統(tǒng)，其中在FCC提升管反應(yīng)器中裂化柴油，并且 其中，在流化床反應(yīng)器中，將汽油給料裂化為低烯烴，例如丙烯。兩個反應(yīng)器使用一個再生 器，并且用于密相床反應(yīng)器中的一部分催化劑用作提升管反應(yīng)器中的熱FCC催化劑。這樣 使用的好處包括在提升管反應(yīng)器中使用部分減活的相對較冷的FCC催化劑。這在中間餾分 優(yōu)選作為FCC提升管反應(yīng)器的產(chǎn)物時尤其有利。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)可改進流化床反應(yīng)器的設(shè)計。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明提供了一種用于在反應(yīng)器組件中裂化烴進料的方法，所述反應(yīng)器組 件包括反應(yīng)器容器；固體催化劑入口和固體催化劑出口，催化劑通過固體催化劑入口引 入，催化劑通過固體催化劑出口從反應(yīng)器容器去除；多個進料噴嘴，進料通過其在容器底部 引入；產(chǎn)物出口，用于在反應(yīng)器容器上部去除固體催化劑和氣體的產(chǎn)物混合物；以及至少 一個隔板，其將反應(yīng)器容器內(nèi)部分為兩個或更多個隔室，其中，隔板貫穿固體催化劑入口。通過將反應(yīng)器容器內(nèi)部分為至少兩個隔室，可在反應(yīng)器容器中的操作條件方面產(chǎn) 生更大靈活性。固體催化劑入口中的隔板使得單個催化劑入口與不同的隔室直接流體連 通。這使得不同隔室能夠以簡單有效但是很好地得到調(diào)節(jié)的方式被供以催化劑。一個隔室 中應(yīng)用的工藝條件可能與另一個隔室中應(yīng)用的工藝條件非常不同。例如，不同的隔室中的 進料供給可不同，并且每個隔室的固體催化劑的量可不同。而且在各隔室之間，溫度、催化劑停留時間和催化劑與烴進料之比可不同。通過改變不同隔室中的工藝條件，提供了獨立 地優(yōu)化不同隔室中的反應(yīng)的靈活性。優(yōu)選地，各隔室具有共用的產(chǎn)物出口。單個產(chǎn)物出口使得能有效使用各隔室共同 具有的公用設(shè)施，同時仍在各隔室的操作方面具有靈活性。流化床可以是所謂的鼓泡床模式。在該模式中，流化蒸氣形成穿過催化劑床上升 的鼓泡。該模式已經(jīng)在例如US-B-6869521中進行描述。該流化的模式在相對較低的表觀 氣速下進行。在較高的表觀氣速值下，離散氣泡的存在成為問題，于是會談及湍流床和快速 流化床。在這些方案中，固相和氣相與固相之間的質(zhì)量傳遞的混合比鼓泡床更劇烈，這可能 導(dǎo)致更好的收率選擇性。本發(fā)明使得可覆蓋所有三種密相流化床方案(鼓泡、湍流和快速 流化)。如果需要特定產(chǎn)物，例如更多的汽油或更多的中間餾分，則可非常容易改變工藝條 件與其相適應(yīng)，而無需另一個不同的反應(yīng)器組件。


本發(fā)明將進一步通過下面的附圖闡述。圖1以正視示了反應(yīng)器組件。圖2以俯視示了所述反應(yīng)器組件。
具體實施例方式不同隔室之間的隔板優(yōu)選基本上垂直于反應(yīng)器底部布置?；旧洗怪币馑际歉舭?與容器底部形成在從80°到100°范圍內(nèi)的角度，更優(yōu)選在從85°到95°范圍內(nèi)的角度， 更加優(yōu)選在從88°到92°范圍內(nèi)的角度。最優(yōu)選的是，隔板垂直于反應(yīng)器容器底部，隔板 和容器底部之間的角度約為90°。優(yōu)選地，隔板延伸到固體催化劑出口高度上方。隔板的高度取決于反應(yīng)器的尺寸。優(yōu)選地，隔板高度在從Im到15m的范圍內(nèi)，更 優(yōu)選地在從2米到7米的范圍內(nèi)。反應(yīng)器組件優(yōu)選還包括立管，其連接到反應(yīng)器容器的固體催化劑入口。優(yōu)選地，立 管布置在固體催化劑入口處，使得立管的軸線與反應(yīng)器容器的軸線成銳角。該銳角限定為 在立管軸線和反應(yīng)器容器軸線之間的角度，為小于60°的任意角度。固體催化劑通過立管任選地從流體催化劑裂化再生器輸送。優(yōu)選地，立管在立管 內(nèi)部設(shè)置有管隔板，該管隔板形成貫穿固體催化劑入口的隔板的延伸部。該管隔板將進入 反應(yīng)器容器的固體催化劑分為兩部分。優(yōu)選地，立管設(shè)置有至少一個滑閥。更優(yōu)選地，立管 設(shè)置有兩個滑閥，其中在管隔板的每一側(cè)有一個。這些滑閥可有利地用于調(diào)節(jié)在管隔板一 側(cè)或兩側(cè)進入反應(yīng)器容器的固體催化劑量。在管隔板每一側(cè)調(diào)節(jié)催化劑量的另一種可能是 管隔板的位置。如果管隔板準確地設(shè)置在立管和固體入口中間，則在隔板兩側(cè)大約相同量 的催化劑將進入反應(yīng)器容器。但是，如果設(shè)置在立管中間之外的位置，則一側(cè)將比另一側(cè)接 納更多的固體催化劑。調(diào)節(jié)進入反應(yīng)器隔室中的催化劑量的優(yōu)選的選擇是在立管中使用一 個或更多個滑閥，因為這可獲得更大的靈活性和可控制性。固體催化劑通過固體出口離開反應(yīng)器容器。優(yōu)選地，固體出口流體連接到立管。通 過該立管的流量可通過滑閥調(diào)節(jié)。通過調(diào)節(jié)通過立管的流量，可在反應(yīng)器容器中將固體催 化劑床保持在一定水平。
在本發(fā)明的一個優(yōu)選實施例中，貫穿固體催化劑入口的隔板延伸到反應(yīng)器容器的 底部。這導(dǎo)致隔室之間的連通度在反應(yīng)器容器的下部降低，但是仍可在反應(yīng)器容器的上部 連通。如果存在不止一個隔板，則這些隔板也可延伸到反應(yīng)器容器的底部。還可能一個或 更多個隔板并不延伸到反應(yīng)器容器的底部，在這樣的板的底側(cè)形成開口。通過該開口，固體 催化劑可從隔板的一側(cè)以流體方式移動到另一側(cè)。于是固體催化劑從一個隔室移動到另一 個隔室。另一種可能方案是隔板延伸到反應(yīng)器容器的底部，靠近反應(yīng)器底部設(shè)置有孔。所 述孔可具有例如圓形形狀或矩形形狀。孔的尺寸使得固體催化劑在隔室之間的流動容易地 實現(xiàn)。當反應(yīng)器容器用于裂化烴進料時，所得的產(chǎn)物混合物可與催化劑一起輸送到后序 反應(yīng)器。但是優(yōu)選在進入下一個反應(yīng)區(qū)(優(yōu)選提升管反應(yīng)器)之前，將產(chǎn)物混合物與催化 劑分離。該單獨的分離步驟的優(yōu)點是正常為氣態(tài)的產(chǎn)物混合物不在第二反應(yīng)器中經(jīng)受進一 步的反應(yīng)，所述進一步的反應(yīng)將對產(chǎn)物選擇性具有有害的影響。因此，反應(yīng)器組件優(yōu)選包括 用于將產(chǎn)物混合物從產(chǎn)物出口輸送到氣體_固體分離器的管道，該固體_氣體分離器用于 將產(chǎn)物混合物分離為通過在分離器上部中的氣體出口去除的氣體和通過設(shè)置在分離器下 部中的固體出口排出的固體催化劑。在本發(fā)明的反應(yīng)器容器中，一個或更多個隔室可用于旁通固體催化劑，并且一個 或更多個隔室用于使固體催化劑與進料接觸來裂化進料。優(yōu)選地，一個隔室包括固體催化 劑入口的至少一部分和固體催化劑出口的至少一部分。該隔室可限定為旁通隔室。優(yōu)選地， 該旁通隔室包含連接到惰性蒸氣供給的噴射噴嘴。如果存在隔室的共用的產(chǎn)物出口，則由 于基本上沒有產(chǎn)物將在此形成，因此旁通隔室不需要與該共用的產(chǎn)物出口流體連通。優(yōu)選 地，反應(yīng)器容器中隔室的數(shù)量為2到6個，更優(yōu)選地為2到4個。惰性蒸氣供給可以是不參 與反應(yīng)的任何蒸氣，例如氮氣、二氧化碳、水蒸汽或惰性氣體。優(yōu)選地，惰性蒸氣為水蒸汽。本發(fā)明的方法的操作條件優(yōu)選包括為從550°C到675°C、優(yōu)選為從580°C到620°C 的溫度，為5到100、優(yōu)選為6到20的催化劑與進料之比，為0. 3到15m/s、優(yōu)選為0. 6到 10m/s的表觀氣速，和/或為0. 5到20s、優(yōu)選為1到IOs的蒸氣停留時間。而且，催化劑停 留時間優(yōu)選為1到300s，更優(yōu)選為2到60s。這些工藝條件優(yōu)選存在于催化劑第一次與進 料接觸的至少一個隔室中，更優(yōu)選地，存在于每一個除了本文限定的任何旁通隔室之外的 隔室中。操作條件優(yōu)選使得烴進料轉(zhuǎn)變?yōu)橄N，更具體地轉(zhuǎn)變?yōu)橐蚁┖?或丙烯。在本發(fā)明的一個優(yōu)選實施例中，氣體_固體分離器包括用于將固體催化劑從分離 器固體出口傳送到反應(yīng)器容器的料腿。這導(dǎo)致在使用時固體催化劑循環(huán)回到反應(yīng)器容器 中。當應(yīng)用于FCC中時，由于發(fā)生在反應(yīng)器容器中的吸熱裂化反應(yīng)，通過分離器傳送的固體 催化劑具有比第一次進入反應(yīng)器容器的催化劑低的溫度。優(yōu)選地，料腿具有的長度使得該 料腿的端部比隔板之一的頂部更低，并且使得其終止于反應(yīng)器容器的特定隔室中，即旁通 隔室中。當分離的固體催化劑再次進入反應(yīng)器容器中時，其將與該容器中存在的催化劑混 合，并且催化劑的平均溫度將在進入固體催化劑出口之前降低。在本優(yōu)選實施例中，固體催 化劑第一次在高初始溫度下進入反應(yīng)器容器中。在其中進行反應(yīng)的一個或更多個隔室中， 催化劑溫度將降低。催化劑從反應(yīng)產(chǎn)物分離，并且回收到旁通隔室，在旁通隔室中，催化劑 重新進入反應(yīng)器容器中，并且具有與較冷的用過的催化劑的高溫度混合物。這種方案的優(yōu) 點是新催化劑的較高的溫度優(yōu)選用于在反應(yīng)器中裂化產(chǎn)物，而較低的催化劑溫度可用于下一個裂化步驟。本發(fā)明的反應(yīng)器容器的尺寸可由技術(shù)人員確定，并且取決于所使用的反應(yīng)器和可 用的空間。當反應(yīng)器組件為需要從開始構(gòu)建的較大設(shè)備的部分時，則反應(yīng)器容器的尺寸比 反應(yīng)器組件置于已有設(shè)備中作為該設(shè)備的改裝的部分時受到更寬松的限制。優(yōu)選地，反應(yīng) 器容器的橫截面直徑為1到10m，更優(yōu)選為2到6m。如上所述的反應(yīng)器組件用作流化床反應(yīng)器。不同的流化模式已經(jīng)描述于例如 US-B-6869521中。流化床可以是所謂的鼓泡床模式。在該模式中，流化蒸氣形成穿過催化 劑床上升的鼓泡。其他流化床被稱為湍流床和快速流化床方案。這些方案是優(yōu)選的。因此， 有利的是，烴進料與催化劑在催化劑與進料之比為5到100、表觀氣速為0. 3到15m/s并且 蒸氣停留時間為0. 5到20s的情況下接觸。這樣的方案確保進料的停留時間足夠長，以使 得能夠完全裂化為所需烯烴產(chǎn)物。可能有利的是向反應(yīng)器提供水蒸汽，該水蒸汽與烴給料 混合或為單獨提供。該水蒸汽可用作流化介質(zhì)，用于保持催化劑很好地流化，或其可具有在 化學(xué)反應(yīng)中優(yōu)化收率模式的作用，以獲得例如優(yōu)化的催化劑與油之比，或最優(yōu)停留時間。水 蒸汽或任何其他惰性蒸氣的量可在寬范圍內(nèi)變化。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，良好的低烯烴收率，優(yōu)選為聚 丙烯收率可在水蒸汽量不超過基于水蒸汽和烴給料重量的50% wt (重量百分比)時，優(yōu)選 不超過25% wt時獲得。優(yōu)選地，反應(yīng)器組件與提升管反應(yīng)器串聯(lián)使用?！按?lián)”應(yīng)理解為催化劑首先從再 生器流到反應(yīng)器組件，然后流到提升管反應(yīng)器。在該情況下，反應(yīng)器組件的最優(yōu)選結(jié)構(gòu)具有 一個旁通隔室，并且具有至少1個但是優(yōu)選3個反應(yīng)器隔室。在這樣的結(jié)構(gòu)中，分隔不同反 應(yīng)器隔室的隔板底部中的孔使得催化劑能夠從一個反應(yīng)器隔室自由流動到另一個。于是最優(yōu)選的反應(yīng)器的使用如下再生的裂化催化劑，其溫度優(yōu)選在600°C到 750°C范圍內(nèi)，更優(yōu)選在650°C到725°C范圍內(nèi)，更加優(yōu)選在680°C到700°C范圍內(nèi)，通過立管 進入反應(yīng)器容器。催化劑被分為至少兩股，一股進入旁通隔室，一股進入其他隔室之一。在 旁通隔室中，優(yōu)選地，水蒸汽通過存在于旁通隔室中的容器底部處的一個或更多個噴嘴提 供。該水蒸汽的作用是將催化劑保持在流化狀態(tài)。在一個或更多個其他隔室中，除了優(yōu)選的 水蒸汽，烴進料也通過存在于容器底部處的一個或更多個噴嘴進入。如果例如石腦油用作 烴進料，則催化劑的熱溫度將導(dǎo)致低烯烴(優(yōu)選C3和C4烯烴，更優(yōu)選丙烯)的高收率和良 好的選擇性，其中具有相對低的干燥氣體構(gòu)成和低焦炭構(gòu)成。由于該反應(yīng)，催化劑冷卻約50 到150°C，并且此后稱為用過的催化劑。用過的催化劑可具有留在催化劑表面的一些焦炭。 形成的氣態(tài)產(chǎn)物通過反應(yīng)器頂部離開反應(yīng)器容器。該氣流可能夾帶用過的催化劑的部分。 用過的催化劑通過連接到反應(yīng)器容器頂部的固體分離器從產(chǎn)物分離。該產(chǎn)物通過產(chǎn)物出口 離開反應(yīng)器組件，并且用過的催化劑通過料腿再次進入反應(yīng)器容器。用過的催化劑進入旁 通隔室的第二路徑是通過隔板中的底部孔在其他隔室中的某些隔室與旁通隔室之間流動。 在該優(yōu)選實施例中，用過的催化劑進入旁通隔室，該旁通隔室由再生催化劑填充。用過的催 化劑在旁通隔室中與再生催化劑混合，以形成用過的和再生的催化劑的混合物。該催化劑 混合物比再生催化劑具有更低的溫度，優(yōu)選至少低10°C，更優(yōu)選地至少低20°C，更加優(yōu)選 地至少低25°C。該混合物的溫度優(yōu)選在500°C到700°C的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在600°C到700°C 范圍內(nèi)，更加優(yōu)選在630°C到670°C范圍內(nèi)。催化劑混合物被輸送到提升管反應(yīng)器，以裂化 第二烴給料從而形成中間餾分。由于在提升管反應(yīng)器上形成均勻的溫度分布，因此在進入
6提升管之前混合催化劑是有利的。均勻的溫度分布對于裂化反應(yīng)的產(chǎn)物選擇性是有利的。 這樣的方法的一個有利方面是由于少量焦炭沉積而部分減活，如WO-A 2006/020547中所 說明的。由此，裂化工藝較不劇烈，這對中間餾分的制備有利。中間餾分為沸點在約200°C 到370°C范圍內(nèi)的烴。提供到本發(fā)明反應(yīng)器的烴進料優(yōu)選為汽油給料。更優(yōu)選地，烴給料包括沸點為從 32°C到 250°C的烴?？稍诒景l(fā)明中制備的重新再生催化劑和用過的催化劑的混合物特別適用于又一 個流化催化裂化反應(yīng)器中，在該流化催化裂化反應(yīng)器中，重烴給料在提升管反應(yīng)器中裂化 以產(chǎn)生中間餾分。提供到提升管的烴給料優(yōu)選從柴油和更重的進料選擇。優(yōu)選地，該給料 為真空輕柴油。更優(yōu)選地，提供到提升管反應(yīng)器的烴給料包括沸點在345°C到760°C范圍內(nèi) 的烴。對于該給料，在FCC條件下相對容易蒸發(fā)，而裂化工藝獲得有價值產(chǎn)物(例如汽油和 中間餾分)的優(yōu)化收率。裂化條件可從技術(shù)人員已知的寬范圍選擇。適當?shù)?，提升管的烴 給料在480°C到560°C的溫度下和為4到12下的催化劑與油之比下被催化裂化。用于本發(fā)明中的優(yōu)選的催化裂化催化劑包括可流化的裂化催化劑，其包括具有散 布在多孔無機耐火氧化物基體或粘合劑中的裂化活性的分子篩。在本文所用的術(shù)語“分子 篩”指能夠根據(jù)原子或分子的相應(yīng)尺寸分離原子或分子的任何材料。適于用作裂化催化劑的組分的分子篩包括柱撐粘土、涂布粘土和結(jié)晶鋁硅酸鹽。 通常，優(yōu)選使用含有結(jié)晶鋁硅酸鹽的裂化催化劑。這樣的鋁硅酸鹽的實例包括八面沸石，例 如Y型沸石、超穩(wěn)定Y型沸石和X型沸石、β型沸石、L沸石、硅鋁鉀沸石、絲光沸石和Ω沸 石。用于裂化催化劑中的優(yōu)選結(jié)晶鋁硅酸鹽是X型和Y型沸石，最優(yōu)選Y型沸石。US-A-3130007描述了總的二氧化硅與氧化鋁的摩爾比在約3. 0和約6. 0之間的Y 型沸石，典型的Y型沸石總的二氧化硅與氧化鋁的摩爾比為約5. 0。還已知Y型沸石可通常 通過脫鋁作用制備，總的二氧化硅與氧化鋁的摩爾比高于約6.0。因而，出于本發(fā)明的目的， Y型沸石為具有由Y型沸石的基本X射線粉末衍射花樣表示的Y型沸石的特征結(jié)晶結(jié)構(gòu)的 沸石。用作裂化催化劑的組分的沸石的穩(wěn)定性和/或酸性可通過以下方式提高將沸石 與氫離子、銨離子、多價金屬陽離子例如含有稀土的陽離子、鎂陽離子或鈣陽離子、或者氫 離子、銨離子和多價金屬陽離子的組合進行交換，由此降低鈉的含量，直到其以Na2O計算小 于約0. 8重量百分比，優(yōu)選小于約0. 5重量百分比，最優(yōu)選小于約0. 3重量百分比。進行離 子交換的方法在本技術(shù)領(lǐng)域是公知的。在使用前，裂化催化劑的沸石或其他分子篩組分與多孔無機耐火氧化物基體或粘 合劑結(jié)合來形成成品催化劑。成品催化劑中的耐火氧化物組分可適當?shù)貫槎趸?氧 化鋁、二氧化硅、氧化鋁、天然或合成粘土、柱撐粘土或脫鋁粘土、這些組分中的一種或多種 的混合物，等等。優(yōu)選地，無機耐火氧化物基體將包括二氧化硅-氧化鋁和例如高嶺土、水 輝石、膨潤土、海泡石和硅鎂土等粘土的混合物。基于總的催化劑，優(yōu)選的成品催化劑將通 常含有5wt% (重量百分比)到40wt%沸石或其他分子篩和至少20wt%無機耐火氧化物。 通常，基于這些沸石或分子篩、無機耐火氧化物和粘土的重量，成品催化劑可含有10襯％到 35wt%沸石或其他分子篩，IOwt %到30wt%無機耐火氧化物和30襯％到70wt%粘土。裂化催化劑的結(jié)晶鋁硅酸鹽或其他分子篩組分可與多孔無機耐火氧化物組分或其前體通過本技術(shù)領(lǐng)域已知的任何合適技術(shù)結(jié)合，包括混合、研磨、共混或均勻化?？墒褂?的前體的實例包括氧化鋁、氧化鋁溶膠、二氧化硅溶膠、氧化鋯、氧化鋁水凝膠、鋁和鋯的多 氧絡(luò)合物以及膠溶氧化鋁。通常，成品催化劑將具有0. 30到0. 90kg/dm3的平均體積密度 和0. 10到0. 90ml/g的孔體積?？捎欣赜绊懺摴に囀章实牧硪环N方法是使用包括兩種沸石的組合的催化劑。優(yōu) 選的組合為來自大孔沸石族的沸石和來自中孔沸石的成員。合適的沸石包括在Butterworth-Heineman 1992年出版的第三版的由W. H. Meier 和D. H. Olson編輯的《沸石結(jié)構(gòu)類型圖譜》("Atlas of Zeolite Structure Types”)中 描述的中孔沸石。中孔徑的沸石通常具有約0. 5nm到約0. 7nm的孔徑，并且包括例如MFI、 MFS、MEL、MTW、EUO、MTT、HEU、FER和TON結(jié)構(gòu)類型沸石(IUPAC沸石命名委員會)。這樣的 中孔徑沸石的非限制性示例包括 ZSM-5、ZSM-12、ZSM-22、ZSM-23、ZSM-34、ZSM-35、ZSM-38、 ZSM-48、ZSM-50、硅質(zhì)巖和硅質(zhì)巖2。最優(yōu)選的是ZSM-5。其他合適的分子篩包括磷酸硅鋁 分子篩(SAPO)、鉻硅沸石、硅酸鎵、硅酸鐵；磷酸鋁(ALPO)、鋁硅酸鈦(TASO)、硅酸硼、磷鋁 酸鈦(TAPO)和鋁硅酸鐵。最優(yōu)選的是Y型沸石和ZSM-5的組合。將通過下面的非限制性附圖進一步闡述本發(fā)明。圖1以正視圖顯示了反應(yīng)器組件。如圖1中所示的反應(yīng)器組件是一個優(yōu)選實施例， 其包括具有底部2和反應(yīng)器壁3的反應(yīng)器容器1，位于反應(yīng)器壁3中的固體催化劑入口 4 和固體催化劑出口 5 ；在容器的底部2處的多個進料噴嘴6 ；產(chǎn)物出口 7，用于固體催化劑和 氣體的產(chǎn)物混合物，位于反應(yīng)器的上部8處；管道9，其用于將產(chǎn)物混合物從產(chǎn)物出口 7輸 送到氣_固分離器10 ；氣體出口 11，在分離器10的上部中，固體出口 12，設(shè)置在分離器10 的下部中，和料腿13 ；兩個隔板14，其僅一個在附圖中的該視圖中清晰可見，所述隔板將反 應(yīng)器內(nèi)部分成四個隔室15。立管16連接到固體入口 4。圖2以俯視圖顯示了該優(yōu)選的反應(yīng)器組件。在俯視圖中，清晰可見隔板14貫穿固 體催化劑入口 4，并且在該實施例中，存在兩個隔板14。在立管16內(nèi)部，立管16進一步設(shè)置 有管隔板17，其形成貫穿固體催化劑入口 4的隔板14的延伸部。立管16設(shè)置有滑閥18， 其中在管隔板17的每一側(cè)有一個。用于將催化劑顆粒輸出至反應(yīng)器容器之外到下一步驟 的管道19優(yōu)選也設(shè)置有滑閥20。隔室15中的一個包括固體催化劑入口 4的至少一部分和 固體催化劑出口 5的至少一部分。這是所謂的旁通隔室。
權(quán)利要求
一種用于在反應(yīng)器組件中裂化烴進料的方法，所述反應(yīng)器組件包括反應(yīng)器容器；固體催化劑入口和固體催化劑出口，催化劑通過所述固體催化劑入口引入，催化劑通過所述固體催化劑出口從所述反應(yīng)器容器去除；多個進料噴嘴，進料在反應(yīng)器容器的底部處通過所述多個進料噴嘴引入；產(chǎn)物出口，所述產(chǎn)物出口用于在反應(yīng)器的上部去除固體催化劑和氣體的產(chǎn)物混合物；和至少一個隔板，所述隔板將反應(yīng)器容器內(nèi)部分為兩個或更多個隔室，其中，所述隔板貫穿固體催化劑入口。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述隔室由基本上垂直于反應(yīng)器的底部布置的 隔板形成。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其中，所述反應(yīng)器組件還包括用于將產(chǎn)物混合物從產(chǎn) 物出口輸送到氣體_固體分離器的管道，所述氣體_固體分離器用于將產(chǎn)物混合物分離為 通過在分離器上部中的氣體出口去除的氣體和通過設(shè)置在分離器下部中的固體出口排出 的固體催化劑。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其中，所述氣體_固體分離器包括用于將固體催化劑從 分離器固體出口輸送到反應(yīng)器容器的料腿。
5.根據(jù)權(quán)利要求1到4中任一項所述的方法，其中，所述隔板延伸到固體催化劑出口的高度上方。
6.根據(jù)權(quán)利要求1到5中任一項所述的方法，其中，所述反應(yīng)器組件還包括連接到固體 催化劑入口的立管。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中，所述立管在所述立管內(nèi)部設(shè)置有管隔板，所述管 隔板形成貫穿固體催化劑入口的隔板的延伸部。
8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的方法，其中，所述立管設(shè)置有至少一個滑閥。
9.根據(jù)權(quán)利要求6到8中任一項所述的方法，其中，所述立管設(shè)置有兩個滑閥，其中在 管隔板的每一側(cè)有一個滑閥。
10.根據(jù)權(quán)利要求1到9中任一項所述的方法，其中，貫穿固體催化劑入口的隔板延伸 到反應(yīng)器容器的底部。
11.根據(jù)權(quán)利要求1到10中任一項所述的方法，其中，所述反應(yīng)器組件的立管布置在固 體催化劑入口處，以使得立管的軸線與反應(yīng)器容器的軸線形成銳角。
12.根據(jù)權(quán)利要求2到11中任一項所述的方法，其中，一個隔室包括固體催化劑入口的 至少部分和固體催化劑出口的至少部分，該隔室即所謂的旁通隔室。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的方法，其中，所述旁通隔室包含連接到惰性蒸氣供給的噴 射噴嘴。
14.根據(jù)權(quán)利要求1到13中任一項所述的方法，其中，所述反應(yīng)器容器的橫截面直徑為 從 1 至Ij IOm0
15.根據(jù)權(quán)利要求1到14中任一項所述的方法，其中，所述隔板的高度在從1到15m的 范圍內(nèi)。
16.根據(jù)權(quán)利要求1到15中任一項所述的方法，其中，所述隔室具有共用的產(chǎn)物出口。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種用于在反應(yīng)器組件中裂化烴進料的方法，所述反應(yīng)器組件包括反應(yīng)器容器；固體催化劑入口和固體催化劑出口，催化劑通過所述固體催化劑入口引入，催化劑通過所述固體催化劑出口從反應(yīng)器容器去除；多個進料噴嘴，進料通過其在容器底部處引入；產(chǎn)物出口，用于在反應(yīng)器上部去除固體催化劑和氣體的產(chǎn)物混合物；至少一個隔板，其將反應(yīng)器容器內(nèi)部分為兩個或更多個隔室，其中隔板貫穿固體催化劑入口。
文檔編號B01J8/36GK101959589SQ200980108111
公開日2011年1月26日 申請日期2009年3月5日 優(yōu)先權(quán)日2008年3月7日
發(fā)明者H·W·A·德賴斯, R·薩姆森 申請人:國際殼牌研究有限公司