專利名稱：角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于熱能工程應(yīng)用技術(shù)領(lǐng)域，涉及一種角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法。
背景技術(shù)：
角管式鍋爐具有自支撐，水循環(huán)好，耗鋼量小等突出的結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì)和整體節(jié)能優(yōu)勢(shì)，如圖1所示。圖中所示的標(biāo)號(hào)為1、爐排；2、前拱；3、爐膛；4、鍋筒；5、凝渣管束；6、轉(zhuǎn)向室；7、第一級(jí)旗式受熱面；8、中間分割屏；9、尾部豎井后墻；10、第二級(jí)旗式受熱面；11、后拱；12、第三級(jí)旗式受熱面。角管式鍋爐整體結(jié)構(gòu)為“∏形”布置，左側(cè)為爐膛，右側(cè)為尾部豎井，以中間分割屏8作為爐膛和尾部豎井的分界面。因?yàn)榻枪苁藉仩t爐膛輻射受熱面采用全膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，爐膛出口煙氣溫度低，尾部豎井旗式對(duì)流受熱面一般采用三級(jí)或四級(jí)布置，溫度下降梯度大。常規(guī)角管式鍋爐方案設(shè)計(jì)時(shí)，因?yàn)槟な剿浔谘b配、制造工藝復(fù)雜，對(duì)流豎井橫截面積一般保持不變，由本發(fā)明說(shuō)明書(shū)中的公式(1)可知，煙氣流速和溫度成正比，隨著煙氣溫度的下降，各級(jí)受熱面煙氣流速依次下降，末級(jí)旗式受熱面的煙氣流速經(jīng)常低于5m/s，某些設(shè)計(jì)欠佳的鍋爐甚至低于4.7m/s。長(zhǎng)期以來(lái)，煙氣流速過(guò)低，受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大大下降，影響鍋爐的有效出力；而且，煙氣流速過(guò)低，造成旗式受熱面出現(xiàn)嚴(yán)重的飛灰沉積，特別是角管式熱水鍋爐，受熱面水溫低，管壁金屬溫度低，尤其是硫酸蒸汽結(jié)露冷凝后，低溫粘積灰積結(jié)得更為嚴(yán)重。一些鍋爐每天需進(jìn)行吹灰操作，長(zhǎng)時(shí)間不吹灰可能造成煙氣悶塞，引風(fēng)機(jī)負(fù)荷增加，鍋爐運(yùn)行維護(hù)工作量大，吹灰操作浪費(fèi)能源，嚴(yán)重影響角管式鍋爐的安全運(yùn)行。
長(zhǎng)期以來(lái)，角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面煙氣流速偏低的現(xiàn)象一直沒(méi)有得到有效地解決。近幾年，研究人員提出了一些提高旗式對(duì)流受熱面煙氣流速，改善飛灰沉積和對(duì)解決流通道運(yùn)行時(shí)悶塞狀況的措施，這些措施在實(shí)施以后都未獲得比較理想的效果，關(guān)鍵的問(wèn)題在于研究人員只是簡(jiǎn)單地采用單一措施，很難收到實(shí)效；還有，采用變截面方法后，角管式鍋爐的對(duì)流豎井后墻膜式壁或中間分割屏就會(huì)出現(xiàn)彎管段，而且，鍋爐容量增大到29MW(40t/h)以后，無(wú)論是后墻還是分割屏都需要分拆成2～3塊小屏整裝出廠，彎管段現(xiàn)場(chǎng)對(duì)接裝配的施工難度大，增加了膜式壁裝配、制造工藝的復(fù)雜性，很難兩全其美，已有的改進(jìn)技術(shù)有兩種方案，如圖2和圖3所示(1)采用后墻一次轉(zhuǎn)彎的變截面設(shè)計(jì)。如圖2所示。將尾部豎井進(jìn)入第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面之前的后墻膜式壁向內(nèi)折轉(zhuǎn)形成彎管段，減小第三級(jí)旗式管束長(zhǎng)度和流通面積，第一級(jí)受熱面因煙氣溫度高，煙氣流速可達(dá)9m/s以上，第三級(jí)受熱面因煙氣流通面積小，煙氣流速可達(dá)8m/s以上；而第二級(jí)受熱面流通面積未變，煙氣流速達(dá)只在6m/s以上，第二級(jí)煙氣流速偏低；(2)采用后墻二次轉(zhuǎn)彎的變截面設(shè)計(jì)。如圖3所示，為避免(1)出現(xiàn)的第二級(jí)煙氣流速偏低的現(xiàn)象，將尾部豎井進(jìn)入第二、第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面之前的后墻膜式壁依次向內(nèi)折轉(zhuǎn)形成兩個(gè)彎管段，分別根據(jù)等流速設(shè)計(jì)理念減小第二和第三級(jí)旗式管束長(zhǎng)度和流通面積，可以實(shí)現(xiàn)三級(jí)旗式受熱面的等流速設(shè)計(jì)，各級(jí)煙氣流速均可達(dá)到8m/s以上。但是，尾部豎井的后墻膜式壁本來(lái)由中間一個(gè)直管段管屏和兩端的兩個(gè)彎管段組成，而改進(jìn)設(shè)計(jì)后，后墻膜式壁將由中間三個(gè)直管段管屏，中間的兩個(gè)彎管段管屏和兩端兩個(gè)彎管段組成，焊接和裝配工藝異常復(fù)雜，從未在生產(chǎn)中使用過(guò)。
和以上(1)、(2)類似的技術(shù)方案是將爐膛和尾部豎井之間的分割屏(圖1，序號(hào)8)向后折轉(zhuǎn)一次或二次形成彎管段，其對(duì)流速的提升效果和引起的問(wèn)題和(1)、(2)方案相同。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)的方法，采用改變各級(jí)受熱面的管徑，優(yōu)化各級(jí)受熱面?zhèn)鳠釡貕汉蛡鳠崦娣e，改變末級(jí)受熱面的流通面積等三種復(fù)合設(shè)計(jì)方法實(shí)現(xiàn)角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面的等流速高效傳熱，有效防止飛灰在受熱面上的沉積堵塞。
為了實(shí)現(xiàn)上述任務(wù)，本發(fā)明采取如下的技術(shù)解決方案一種角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，其特征在于，該方法包括下列步驟改變角管式鍋爐的三級(jí)旗式對(duì)流受熱面的管束直徑，使第一級(jí)旗式受熱面管束直徑小于第二級(jí)旗式受熱面管束直徑，而第二級(jí)旗式受熱面管束直徑和第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面管束直徑相同；優(yōu)化各級(jí)受熱面?zhèn)鳠釡貕?、傳熱面積及其傳熱量，提高第二級(jí)對(duì)流受熱面的煙氣平均溫度；直接減小第三級(jí)旗式受熱面管束的長(zhǎng)度和流通面積來(lái)提高煙氣流速；使第一級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于9.6m/s；第二級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于8.0m/s；第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于8.0m/s。
本發(fā)明的方法，在設(shè)計(jì)或改進(jìn)時(shí)，不改變尾部豎井煙道四周膜式壁的結(jié)構(gòu)形狀和尺寸，不改變尾部豎井煙道四周膜式壁的常規(guī)制造工藝。
本發(fā)明提出的技術(shù)方案，即可應(yīng)用于新產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，又可以應(yīng)用于在役工業(yè)和生活鍋爐的節(jié)能改造，其改造成本低。該發(fā)明提出的技術(shù)原理除應(yīng)用于角管式鍋爐，也適應(yīng)于所有的水管鍋爐。該發(fā)明技術(shù)的推廣應(yīng)用可以顯著提高受熱面的傳熱系數(shù)，減少鍋爐的原材料消耗，能有效提高現(xiàn)役運(yùn)行鍋爐的出力。更為重要的是，復(fù)合等流速設(shè)計(jì)能有效防止飛灰在受熱面上的嚴(yán)重沉積，省卻頻繁吹灰?guī)?lái)的高額附加費(fèi)用，確保鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，而且復(fù)合等流速設(shè)計(jì)理念不以復(fù)雜的造工藝為代價(jià)，是值得推廣的設(shè)計(jì)技術(shù)理念。


圖1是角管式鍋爐全圖；圖2是尾部豎井后墻一次轉(zhuǎn)彎結(jié)構(gòu)圖；圖3是尾部豎井后墻二次轉(zhuǎn)彎結(jié)構(gòu)圖；
圖4是復(fù)合等速流設(shè)計(jì)方法說(shuō)明圖，其中(b)是(a)的A-A剖面圖；圖中所示的標(biāo)號(hào)為41、后拱；42、中間分割屏；43、凝渣管束；44、尾部豎井的后墻；45、第一級(jí)旗式對(duì)流受熱面；46、第二級(jí)旗式對(duì)流受熱面；47、第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面；48、煙道分割板；49、側(cè)墻膜式壁；50、后墻豎水管，51、扁鋼；52、旗式水管管束。
圖5尾部多級(jí)受熱面布置時(shí)溫度節(jié)點(diǎn)確定與熱量分配圖其中θ4、θ3和θ2分別是三級(jí)旗式對(duì)流受熱面的進(jìn)口煙溫；θ3、θ2和θ1分別是三級(jí)旗式對(duì)流受熱面的出口煙溫；θPY是指最尾部空氣預(yù)熱器出口的排煙溫度；t3、t2和t1別是三級(jí)旗式對(duì)流受熱面的進(jìn)口水溫；t4、t3和t2分別是三級(jí)旗式對(duì)流受熱面的出口水溫；tk0和tk1分別指最尾部空氣預(yù)熱器空氣的進(jìn)口和出口溫度；以下結(jié)合附圖和采用本方法得到的精細(xì)結(jié)構(gòu)和計(jì)算結(jié)果對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)說(shuō)明。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明的角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，采用改變各級(jí)旗式對(duì)流受熱面水管直徑，改變各級(jí)旗式對(duì)流受熱面?zhèn)鳠釡貕汉蛢?yōu)化傳熱面積，改變末級(jí)旗式對(duì)流受熱面管束長(zhǎng)度和流通面積的復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，實(shí)現(xiàn)旗式對(duì)流受熱面熱工性能的優(yōu)化設(shè)計(jì)，使煙溫不同的三級(jí)受熱面獲得平均流速達(dá)到8m/s以上的等流速理想工況。更為重要的是，本發(fā)明在優(yōu)化熱工性能的同時(shí)，不以復(fù)雜的膜式壁受熱面的焊接和管屏彎制工藝為代價(jià)。復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，可有效地提高煙氣流速，減少飛灰沉積；增大傳熱系數(shù)，減小金屬耗量，實(shí)現(xiàn)原材料和運(yùn)行維護(hù)的雙重節(jié)能。
采用本發(fā)明的方法設(shè)計(jì)或改進(jìn)時(shí)，不改變尾部豎井煙道四周膜式壁的結(jié)構(gòu)形狀和尺寸，不改變尾部豎井煙道四周膜式壁的常規(guī)制造工藝。
圖4是復(fù)合等速流設(shè)計(jì)方法說(shuō)明圖，其中(b)是(a)的A-A剖面圖；圖中所示的標(biāo)號(hào)為41、后拱；42、中間分割屏；43、凝渣管束；44、尾部豎井的后墻；45、第一級(jí)旗式對(duì)流受熱面；46、第二級(jí)旗式對(duì)流受熱面；47、第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面；48、煙道分割板；49、側(cè)墻膜式壁；50、后墻水管，51、扁鋼；52、旗式水管管束。
直接減小第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面管束長(zhǎng)度實(shí)現(xiàn)煙氣流速的增加，應(yīng)該指出的是本發(fā)明減小管束長(zhǎng)度不是采用改變尾部豎井周邊受熱面結(jié)構(gòu)形狀的方式來(lái)實(shí)現(xiàn)，而是采用煙道分割板(圖4中序號(hào)48)減小煙道深度來(lái)實(shí)現(xiàn)的；鑒于第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣入口溫度小于350℃，因此，采用煙道分割板48只要選用低碳鋼鋼板噴涂防低溫腐蝕的搪瓷或陶瓷就可以保證足夠的使用壽命。
尾部豎井旗式對(duì)流受熱面的四壁包墻均為膜式壁受熱面，如圖(a)所示，尾部豎井由中間分割屏42(分割爐膛輻射和尾部對(duì)流受熱面)和后墻膜式壁44以及兩側(cè)的側(cè)墻膜式壁49組成。A-A剖面圖示出了尾部豎井后墻44及側(cè)墻膜式壁49的結(jié)構(gòu)形式，后墻膜式壁由后墻水管50和扁鋼51采用埋弧自動(dòng)焊或氣體保護(hù)焊方法成排焊接，旗式受熱面水管52的管徑因需要在后墻豎水管44上開(kāi)孔而小于后墻水管50，旗式受熱面水管52的直徑為φ32～φ42左右mm；后墻水管50的直徑一般為φ51～φ63.5mm。實(shí)際上，按照膜式壁受熱面的結(jié)構(gòu)，旗式對(duì)流受熱面管束的橫向節(jié)距S1是由后墻豎水管的橫向節(jié)距確定的，旗式受熱面水管之間的空隙S2就是煙氣流通的通道。根據(jù)鍋爐原理的知識(shí)，可以按以下公式來(lái)計(jì)算旗式旗式對(duì)流受熱面的煙氣流速如下Wy=BjVy3600F(273+θpj273)m/s---(1)]]>公式(1)給出了一個(gè)簡(jiǎn)單事實(shí)，即，煙氣流速Wy決定于計(jì)算燃料消耗量Bj，單位時(shí)間煙氣流量Vy，煙氣流通面積F，平均煙氣溫度θpj。正常工況下，即鍋爐在額定蒸發(fā)量或額定供熱量條件下燃用確定燃料，在相近的燃燒條件和漏風(fēng)情況下，其燃料消耗量和燃料燃燒生成的煙氣體積是一個(gè)確定的數(shù)值；因此，煙氣流速只和兩個(gè)變量有關(guān)系，即煙氣流通面積F，煙氣平均溫度θpj。
(1)煙氣流通面積F煙氣流通面積是一個(gè)幾何參數(shù)，按照?qǐng)D4的A-A剖視圖，煙氣流速可以由以下三個(gè)相互重組的幾何公式計(jì)算獲得F＝a×b-(X+1)×d2×b (2)F＝[a-(X+1)×d2]×b (3)F＝[(X+2)×S2]×b (4)公式(2)中F等于尾部豎井橫截面積和旗式管束橫截面面積之差。
公式(3)中F是公式(1)提取公因子b后的變換公式。
公式(4)中F是旗式管束間隙和旗式管長(zhǎng)度之積。
由公式(2)、(3)、(4)可以看出增大旗式管束直徑d2，減小旗式管束間隙S2，減小旗式管束長(zhǎng)度b可以減小煙氣流通面積，提高煙氣流速。
選取較小管徑作第一級(jí)旗式管束，增大第二級(jí)和第三級(jí)旗式受熱面管徑，如第一級(jí)旗式受熱面管束直徑d2為φ32、φ38、φ42或φ45，則第二級(jí)和第三級(jí)水管直徑分別對(duì)應(yīng)為φ38、φ42，φ45或φ48。
因?yàn)?，第一?jí)旗式受熱面45煙氣溫度比較高，煙氣流速大，取小管徑有利于降低第一級(jí)旗式管束的煙氣流速，但第二級(jí)旗式受熱面46和第三級(jí)旗式受熱面47煙氣溫度下降較大，應(yīng)維持較大的旗式受熱面管徑。
第三級(jí)旗式受熱47面因?yàn)槠骄鶡煖叵陆?，單純依靠增大管徑難以有效提高煙氣流速，因此，必須減小旗式管束長(zhǎng)度b，才能切實(shí)有效地提高流速。
(2)煙氣平均溫度θpj煙氣平均溫度θpj由被加熱介質(zhì)算術(shù)平均溫度tpj和溫壓Δt相加得到θpj＝tpj+Δt(5)所謂溫壓Δt就是參與換熱的兩種流體在本級(jí)受熱面中的平均溫差。由傳熱學(xué)可知，對(duì)單純的順流或逆流，溫壓可按下式計(jì)算
Δt=Δtd-ΔtxlnΔtdΔtx---(6)]]>Δtd是指受熱面兩端中較大一端的兩種介質(zhì)溫差；Δtx是指另一端較小的介質(zhì)溫差。
當(dāng)兩種流體的流動(dòng)布置既非順流也非逆流的情況下，如交叉流，串聯(lián)混流等。計(jì)算時(shí)可以考慮對(duì)逆流布置的溫壓進(jìn)行修正而得到，在此不再贅述。
公式(6)表明溫壓決定于換熱器進(jìn)出口端兩種流體的最大溫差Δtd和最小溫差Δtx，因此，改變?chǔ)d和Δtx，可以獲得合理分布的各級(jí)受熱面的溫壓，從而形成對(duì)煙氣平均溫度和平均流速的合理調(diào)節(jié)。圖5示出了角管式熱水鍋爐尾部多級(jí)受熱面布置時(shí)溫度節(jié)點(diǎn)確定與熱量分配圖，可以看到，θ3和θ2溫度節(jié)點(diǎn)的確定可以改變各級(jí)受熱面的傳熱面積、熱量分配和煙氣平均溫度。根據(jù)圖5在編制軟件的基礎(chǔ)上可以優(yōu)化傳熱面積、傳熱量，獲得合理的煙氣平均溫度和合理的煙氣流速。
傳熱計(jì)算中所設(shè)計(jì)的流速是指煙氣平均溫度所規(guī)定的流通截面上的平均速度。盡管人們知道煙氣溫度對(duì)煙氣流速的決定性作用，但研究人員一直忽視煙氣溫度或傳熱溫壓在調(diào)節(jié)煙氣流速上的有效作用。而實(shí)際上，旗式對(duì)流受熱面的分級(jí)將起到調(diào)節(jié)各級(jí)受熱面煙氣溫壓和煙氣流速的作用，如為了提高第二級(jí)煙氣流速，需要對(duì)第一級(jí)出口煙氣溫度和傳熱溫壓進(jìn)行優(yōu)化以實(shí)現(xiàn)煙氣流速的優(yōu)化。優(yōu)化的關(guān)鍵是確保第一級(jí)出口煙溫和第二級(jí)出口煙溫所決定的煙氣平均溫度最大或溫壓最大。為了優(yōu)化煙氣流速，我們編制了相應(yīng)的計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算軟件進(jìn)行傳熱溫壓的優(yōu)化設(shè)計(jì)，充分發(fā)揮煙氣平均溫度或溫壓對(duì)煙氣流速的調(diào)節(jié)作用，在不減小第二級(jí)旗式管束長(zhǎng)度b的情況下，將煙氣流速提高到8m/s以上。
性能分析按照以上說(shuō)明，申請(qǐng)人編制了角管式鍋爐計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)計(jì)算軟件，并在整體熱力計(jì)算軟件的基礎(chǔ)上嵌入旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，程序能夠根據(jù)規(guī)定的設(shè)計(jì)思想優(yōu)化各級(jí)旗式對(duì)流受熱面的水管直徑，傳熱溫壓，流通面積，平均煙氣溫度以及煙氣流速，按照復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，我們?cè)O(shè)計(jì)計(jì)算了大量的特定型號(hào)的角管式熱水鍋爐，優(yōu)化設(shè)計(jì)的第一級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于9.6m/s；第二級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于8.5m/s；末級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于8.3m/s，基本實(shí)現(xiàn)了各級(jí)旗式對(duì)流受熱面的等流速設(shè)計(jì)理念；特別是將末級(jí)對(duì)流受熱面的煙氣流速提高到8.7m/s以上，比以前設(shè)計(jì)的角管式鍋爐的末級(jí)對(duì)流受熱面煙氣流速4.7m/s提高了足足4m/s。表1給出了按復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)計(jì)算的某角管式鍋爐旗式受熱面的結(jié)構(gòu)和流動(dòng)參數(shù)匯總表。
表1某角管式鍋爐旗式受熱面的結(jié)構(gòu)和流動(dòng)參數(shù)匯總表

權(quán)利要求
1.一種角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，其特征在于，該方法包括下列步驟改變角管式鍋爐的各級(jí)旗式對(duì)流受熱面的管束直徑，使第一級(jí)旗式受熱面管束直徑小于第二級(jí)旗式受熱面管束直徑，而保持第二級(jí)旗式受熱面管束直徑和第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面管束直徑相同；優(yōu)化第一、第二級(jí)受熱面?zhèn)鳠釡貕汉蛡鳠崦娣e，即改變傳熱量，提高第二級(jí)受熱面的煙氣平均溫度；直接減小第三級(jí)旗式受熱面管束的長(zhǎng)度和流通面積來(lái)提高煙氣流速；使第一級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于9.6m/s；第二級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于8.0m/s；第三級(jí)旗式對(duì)流受熱面煙氣流速大于8.0m/s。
2.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述的直接減小第三級(jí)旗式受熱面管束長(zhǎng)度是采用煙道分割板減小煙道深度，煙道分割板選用低碳鋼鋼板噴涂防低溫腐蝕的搪瓷或陶瓷。
3.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述的第一級(jí)旗式受熱面管束直徑為φ32、φ38、φ42或φ45，則第二級(jí)和第三級(jí)水管直徑分別對(duì)應(yīng)為φ38、φ42，φ45或φ48。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種角管式鍋爐旗式對(duì)流受熱面復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，它采用改變各級(jí)旗式對(duì)流受熱面管束直徑，優(yōu)化各級(jí)受熱面?zhèn)鳠釡貕汉蛡鳠崦娣e，直接減小末級(jí)旗式管束長(zhǎng)度和流通面積等復(fù)合設(shè)計(jì)方法，實(shí)現(xiàn)各級(jí)旗式對(duì)流受熱面的等煙氣流速優(yōu)化設(shè)計(jì)，使各級(jí)受熱面的平均煙氣流速達(dá)到8m/s以上。增大煙氣流速對(duì)減少受熱面積灰和增強(qiáng)傳熱極為有利，更重要的是，本發(fā)明在實(shí)現(xiàn)等流速設(shè)計(jì)的同時(shí)，不增加膜式壁焊接和管屏制造工藝的復(fù)雜性。復(fù)合等流速設(shè)計(jì)方法，有效提高煙氣流速，減少飛灰沉積；增大傳熱系數(shù)，減小對(duì)流受熱面積，實(shí)現(xiàn)原材料和運(yùn)行維護(hù)的雙效節(jié)能。
文檔編號(hào)F24H1/22GK1900620SQ20061004313
公開(kāi)日2007年1月24日 申請(qǐng)日期2006年7月10日 優(yōu)先權(quán)日2006年7月10日
發(fā)明者趙欽新, 劉志起, 劉春明, 王化臣, 姜世慶, 王鵬, 沈順銘 申請(qǐng)人:西安交通大學(xué)