用于操作高產(chǎn)注塑機的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種包括具有第一模具部件和第二模具部件的模具的高產(chǎn)注塑方法和機器，該第一模具部件和第二模具部件中的至少一個由具有51.9W/m-C或更大的平均熱導率的材料形成，該高產(chǎn)注塑機具有超過100萬次注塑循環(huán)的使用壽命。
【專利說明】用于操作高產(chǎn)注塑機的方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及用于操作注塑機的方法，以及更具體地，涉及用于操作具有由高熱導 率材料制成的模具的高產(chǎn)注塑機的方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 注塑是一種通常用于大批量制造由可熔融材料制成的部件（最常見的是由熱塑 性聚合物制成的部件）的技術(shù)。在重復性注塑過程中，將塑性樹脂（最常見的為小珠或粒料 形式）引入注塑機中，注塑機在熱、壓力和剪切下使所述樹脂珠熔融。將這樣熔融的樹脂強 力地注入具有特定腔體形狀的模具腔體中。注入的塑料在模具腔體中保持在壓力下、冷卻、 然后作為固化部件被移除，所述固化部件具有基本上復制了模具的腔體形狀的形狀。模具 自身可具有單一腔體或多個腔體。每個腔體可通過澆口連接至流動通道，所述澆口將熔融 樹脂流引導至腔體中。模塑件可具有一個或多個澆口。常見的是大部件具有兩個、三個或 更多個澆口以縮短聚合物為填充模塑件而必須行進的流動距離。每個腔體的一個或多個澆 口可位于部件幾何形狀上的任何位置，并具有任何橫截面形狀如基本上圓形或以1.1或更 大的縱橫比成型。因此，典型的注塑規(guī)程包括四個基本操作：（1)將塑料在注塑機中加熱， 以使其在壓力下流動；（2)將熔融塑料注入被限定在已閉合的兩個模具半塊之間的一個或 多個模具腔體中；(3)使塑料在一個或多個腔體中在壓力下冷卻并硬化；以及（4)打開模具 半塊以使部件從模具中被頂出。
[0003] 在注塑過程中，將熔融塑性樹脂注入模具腔體中，并且通過注塑機迫使所述塑性 樹脂注入腔體中，直至塑性樹脂到達腔體中的最遠離澆口的位置。此后，塑性樹脂從背對著 澆口的端部填充腔體。所得的該部件的長度和壁厚取決于模具腔體的形狀。
[0004] 在一些情況下，可能期望減小注塑部件的壁厚以減少塑料含量，并因此降低最終 部件的成本。使用常規(guī)高變壓注塑法減小壁厚可能是昂貴且不易完成的任務。事實上，常 規(guī)的高變壓注塑機（例如在介于約8, OOOpsi和約20, OOOpsi之間注入熔融塑性樹脂的機 器）具有關(guān)于可模塑的部件的薄壁的實際限制。一般來講，常規(guī)的高變壓注塑機不能模塑 具有大于約200的薄壁比率（如由下文所示的L/T比率定義）的部件。此外，模塑具有大 于100的薄壁比率的薄壁件要求在電流容量高端點處的壓力，并因此要求能夠處理這些壓 力的壓機。
[0005] 當填充薄壁件時，當前的行業(yè)慣例是在模塑機可達到的最高可能速率下填充模具 腔體。這種方法確保聚合物在模具中"凝固"之前填充模具腔體，并提供最低可能的循環(huán)時 間，因為聚合物會盡可能快地暴露在冷卻的模具腔體中。這種方法具有兩個缺點。第一是 為實現(xiàn)非常高的填充速度要求非常高的功率負荷，并且這要求非常昂貴的模塑設(shè)備。另外， 大多數(shù)電壓機不能提供足夠的功率以實現(xiàn)這些高填充速率，或者要求非常復雜且昂貴的驅(qū) 動系統(tǒng)，所述驅(qū)動系統(tǒng)顯著增加了模塑設(shè)備的成本使得它們在經(jīng)濟上不切實際。
[0006] 第二個缺點是高填充速率導致非常高的壓力。這些高壓力導致需要非常高的夾緊 力以在填充期間保持模具閉合，并且這些高夾緊力導致非常昂貴的模塑設(shè)備。高壓力還要 求非常高強度的注入模具，通常由硬質(zhì)工具鋼制成。這些高強度模具也非常昂貴，并且對于 很多模塑組件而言，可以是經(jīng)濟上不切實際的。即使具有這些基本的缺點，但是對薄壁注塑 組件的需求仍然很高，因為這些組件使用較少的聚合物材料來構(gòu)建模塑件，從而導致多于 抵消較高設(shè)備成本的節(jié)約。另外，一些模塑組件需要非常薄的設(shè)計元件以適當?shù)剡\行，諸如 需要撓曲的設(shè)計元件，或必須與非常小的結(jié)構(gòu)配合的設(shè)計元件。
[0007] 當以常規(guī)高變壓注塑方法將液態(tài)塑性樹脂引入注入模具中時，鄰近腔體壁的材料 立即開始"凝固"、或硬化、或固化，并且在結(jié)晶聚合物的情況下，塑性樹脂開始結(jié)晶，因為液 態(tài)塑性樹脂冷卻至低于材料的不流動溫度的溫度，并且液態(tài)塑料的部分變成靜態(tài)的。這種 鄰近模具壁的凝固材料使熱塑性材料在其向模具腔體的端部前進時所行進的流動通道變 窄。鄰近模具壁的凝固材料層的厚度隨著模具腔體填充的進行而增加，這造成聚合物必須 流動通過以繼續(xù)填充模具腔體的橫截面積逐漸減小。隨著材料凝固，其還收縮、從模具腔 體壁脫離，這減少了材料通過模具腔體壁的有效冷卻。因此，常規(guī)的高變壓注塑機非常快速 地用塑料填充模具腔體，然后保持填料壓力以將材料向外推向模具腔體側(cè)，來增強冷卻并 保持模塑件的正確形狀。常規(guī)的高變壓模塑機通常具有由約10%注入時間，約50%填料時 間，以及約40%冷卻時間組成的循環(huán)時間。
[0008] 當模具腔體中的塑料凝固時，常規(guī)的高變壓注塑機增加注入壓力（以保持基本上 恒定的體積流量，由于變小的橫截面流動面積）。然而，增加壓力會具有成本和性能兩方面 的缺點。當模塑組件所需的壓力增加時，模塑設(shè)備必須具有足夠的強度以耐受附加的壓力， 這一般等同于更昂貴的費用。制造商可能不得不購買新的設(shè)備以適應這些增加的壓力。因 此，減小給定部件的壁厚可產(chǎn)生用以通過常規(guī)注塑技術(shù)實現(xiàn)所述制造的大量資本費用。
[0009] 為了避免上述的一些缺點，很多常規(guī)的注塑操作使用剪切致稀塑性材料以改善塑 性材料進入模具腔體中的流動特性。在將剪切致稀塑性材料注入模具腔體中時，在塑性材 料和模具腔體壁之間產(chǎn)生剪切力并且模具腔體壁趨于減小塑性材料的粘度，由此使塑性材 料更自由且容易地流入模具腔體中。因此，可足夠快地填充薄壁件以避免材料在完全填充 模具之前完全凝固。
[0010] 粘度的減少與塑性材料和進料系統(tǒng)之間、以及塑性材料和模具腔體壁之間產(chǎn)生 的剪切力的量級直接相關(guān)。因此，這些剪切致稀材料的制造商和注塑系統(tǒng)的操作者已努 力驅(qū)使模塑壓力更高以提高剪切，從而降低粘度。通常，高輸出注塑系統(tǒng)（即，101級和 30級系統(tǒng)）在通常15, OOOpsi或更高的熔體壓力下將塑性材料注入模具腔體中。剪切 致稀塑性材料的制造商教導注塑操作者在高于最小熔體壓力下將塑性材料注入模具腔體 中。例如，通常在大于6, OOOpsi (由聚丙烯樹脂制造商推薦的范圍通常為大于6, OOOpsi 至約15, OOOpsi)的壓力下加工聚丙烯樹脂。壓機制造商和加工工程師通常推薦在所述 范圍的頂端或顯著更高下加工剪切致稀聚合物，以實現(xiàn)最大的潛在剪切致稀，其通常大于 15, OOOpsi，以從塑性材料中提取最大致稀和更好的流動性能。剪切致稀熱塑性聚合物一般 在超過6, OOOpsi至約30, OOOpsi的范圍內(nèi)加工。即使使用剪切致稀塑料，對于薄壁件的高 變壓注塑也存在實際限制。目前該限制在具有200或更大的薄壁比率的薄壁件的范圍內(nèi)。 此外，即使具有介于100至200之間的薄壁比率的部件也可能變得成本過高，因為這些部件 一般要求注入壓力介于約15, OOOpsi和約20, OOOpsi之間。
[0011] 生產(chǎn)薄壁消費品的高產(chǎn)注塑機（即，101級和30級模塑機）僅使用模具中的大部 分由高硬度材料制成的模具。高產(chǎn)注塑機通常每年生產(chǎn)500, OOO次循環(huán)或更多。優(yōu)質(zhì)工業(yè) 生產(chǎn)模具必須被設(shè)計成經(jīng)受至少每年500, 000次循環(huán)，優(yōu)選地多于每年1，000, 000次循環(huán)， 更優(yōu)選地多于每年5, 000, 000次循環(huán)，且甚至更優(yōu)選地多于每年10, 000, 000次循環(huán)。這些 機器具有多腔體模具和復雜的冷卻系統(tǒng)以提高生產(chǎn)率。高硬度材料比低硬度材料更能夠經(jīng) 受重復的高壓夾緊操作。然而，高硬度材料如大多數(shù)工具鋼，具有相對低的熱導率，一般小 于20BTU/HR FT °F，這導致較長的冷卻時間，因為熱從熔融塑性材料傳遞通過高硬度材料。
[0012] 即使現(xiàn)有的高變壓注塑機具有不斷增加的注入壓力范圍，在常規(guī)的高 (20, OOOpsi)可變壓力注塑機中模塑薄壁件的實際限制也仍然為約200 (L/T比率），并且對 于很多制造商而言，具有介于約100至約200之間的薄壁比率的薄壁件可能是成本過高的。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0013] 附圖所示的實施方案在性質(zhì)上為例證性和示例性的，而并不旨在限制由權(quán)利要求 所限定的主題。當結(jié)合以下附圖閱讀時，能夠理解對以下例證性實施方案的詳細描述，其中 用類似的附圖標號表示類似的結(jié)構(gòu)，并且其中：
[0014] 圖1示出了根據(jù)本公開構(gòu)造的高產(chǎn)注塑機的示意圖；
[0015] 圖2示出了形成于圖1的高產(chǎn)注塑機中的薄壁件的一個實施例；
[0016] 圖3是疊加在常規(guī)高變壓注塑機的腔體壓力對時間曲線之上的圖1的高產(chǎn)注塑機 的腔體壓力對時間曲線；
[0017] 圖4是疊加在常規(guī)高變壓注塑機的腔體壓力對時間曲線之上的圖1的高產(chǎn)注塑機 的另一個腔體壓力對時間曲線，所述曲線示出了用于某些填充步驟的填充時間的百分比；
[0018] 圖5A-5D為在通過常規(guī)高變壓注塑機填充的各個階段中，薄壁模具腔體的一部分 的側(cè)面剖視圖；
[0019] 圖6A-6D為在通過圖1的高產(chǎn)注塑機填充的各個階段中，薄壁模具腔體的一部分 的側(cè)面剖視圖；
[0020] 圖7是可在高產(chǎn)注塑機上被執(zhí)行的注塑循環(huán)的示意圖；
[0021] 圖8是圖1的注塑機的模具組件的一個實施例的剖面圖；
[0022] 圖9是模具組件的一個另選實施例的透明透視圖；
[0023] 圖10是模具組件的另一個另選實施例的透明透視圖；
[0024] 圖11是堆疊板的一個另選實施例的透視圖；
[0025] 圖12是堆疊板的另一個另選實施例的透視圖；
[0026] 圖13是模具組件的又一個另選實施例的剖面圖；
[0027] 圖14是模具組件的又一個另選實施例的剖面圖；
[0028] 圖15是峰值功率和峰值流量對腔體填充百分比曲線；并且
[0029] 圖16是模具腔體的峰值功率流量因子對L/T的圖表。

【具體實施方式】
[0030] 本發(fā)明的實施例一般涉及通過注塑制備產(chǎn)品的系統(tǒng)、機器、產(chǎn)品、以及方法，并且 更具體地涉及通過基本上恒壓注塑制備產(chǎn)品的系統(tǒng)、產(chǎn)品、以及方法。
[0031] 如本文所用，相對于熱塑性材料的熔體壓力的術(shù)語"低壓"，是指eooopsi且更低 的注塑機的噴嘴附近的熔體壓力。
[0032] 如本文所用，相對于熱塑性材料的熔體壓力的術(shù)語"基本上恒定的壓力"，是指與 基線熔體壓力的偏差不產(chǎn)生熱塑性材料物理特性方面的有意義的變化。例如，"基本上恒定 的壓力"包括但不限于熔融的熱塑性材料的粘度不為此發(fā)生有意義變化的壓力變化。在這 方面，術(shù)語"基本上恒定"包括與基線熔體壓力大約30%的偏差。例如，術(shù)語"大約4600psi 的基本上恒定的壓力"包括在約6000psi(30%高于4600psi)至約3200psi(30%低于 4600psi)范圍內(nèi)的壓力波動。熔體壓力被視為基本上恒定的，只要熔體壓力波動不超過所 列舉壓力的30 。
[0033] 如本文所用，術(shù)語"熔體夾持器"是指包含與機器噴嘴流體連通的熔融塑料的注塑 機的部分。將熔體夾持器加熱，使得聚合物可在期望的溫度下制備并保持。將熔體夾持器 連接至功率源，例如液壓缸或電動伺服馬達，所述功率源與中央控制單元連通，并可被控制 以推進隔膜來迫使熔融塑料穿過機器噴嘴。然后熔融材料流動穿過流道系統(tǒng)進入模具腔體 中。熔體夾持器的橫截面可為圓柱形，或具有可供選擇的橫截面，所述橫截面將允許隔膜迫 使聚合物在范圍可從低至IOOpsi至40, OOOpsi或更高的壓力下穿過機器噴嘴。隔膜可任 選地整體地連接至往復式螺桿，所述往復式螺桿具有設(shè)計成在注入前使聚合物材料塑化的 刮片。
[0034] 術(shù)語"高L/T比率"一般是指100或更大的L/T比率，且更具體地是指200或更大 但小于1000的L/T比率。L/T比率的計算定義如下。
[0035] 術(shù)語"峰值流量" 一般是指如在機器噴嘴處測量的最大體積流量。
[0036] 術(shù)語"峰值注入速率"一般是指注入活塞在迫使聚合物進入進料系統(tǒng)的過程中行 進的最大線性速度。所述活塞可以為往復式螺桿，如在單級注入系統(tǒng)的情況下，或液壓式活 塞，如在二級注入系統(tǒng)的情況下。
[0037] 術(shù)語"活塞速率" 一般是指注入活塞在迫使聚合物進入進料系統(tǒng)的過程中行進的 線性速度。
[0038] 術(shù)語"流量"一般是指如在機器噴嘴處測量的聚合物的體積流量。該流量可基于 活塞速率和活塞橫截面積來計算，或用位于機器噴嘴中的適宜的傳感器來測量。
[0039] 術(shù)語"腔體填充百分比"一般是指按體積計填充的腔體的百分比。例如，如果腔體 被填充了 95%，則被填充的模具腔體的總體積占模具腔體總體積容量的95%。
[0040] 術(shù)語"熔體溫度"一般是指使用熱流道系統(tǒng)時，熔體夾持器中以及材料進料系統(tǒng)中 所保持的聚合物溫度，所述溫度使聚合物保持在熔融狀態(tài)。熔體溫度按材料而變化，然而， 期望的熔體溫度一般理解為落入材料制造商推薦的范圍內(nèi)。
[0041] 術(shù)語"澆口尺寸"一般是指由流道和模具腔體相交而形成的澆口的橫截面積。對 于熱流道系統(tǒng)而言，澆口可以為開口設(shè)計，其中在澆口處不存在材料流的主動切斷，或閉合 設(shè)計，其中使用閥銷以機械切斷通過澆口進入模具腔體的材料流（通常被稱為閥門澆口）。 澆口尺寸是指橫截面積，例如Imm澆口直徑是指在澆口與模具腔體相遇的點處，澆口的橫 截面積為1mm。澆口的橫截面可以為任何期望的形狀。
[0042] 術(shù)語"有效澆口面積" 一般是指與模腔和將熱塑性塑料送進到模腔的供料系統(tǒng) (例如，流道）的材料流道的交匯點相對應的澆口的橫截面積。澆口可被加熱或不被加熱。 澆口可為圓形的或者適于實現(xiàn)期望的熱塑性塑料流進模腔中任何橫截面形狀。
[0043] 術(shù)語"增強比"是指在注入活塞迫使熔融聚合物穿過機器噴嘴時，注入功率源具有 的機械增益。對于液壓式功率源而言，常見的是液壓式活塞將具有超過注入活塞10:1的機 械增益。然而，所述機械增益的范圍可從非常低的比率如2:1至非常高的機械增益比率如 50:1。
[0044] 術(shù)語"峰值功率"一般是指在填充模具腔體時產(chǎn)生的最大功率。峰值功率可在填 充循環(huán)中的任何點處產(chǎn)生。峰值功率通過在機械噴嘴處測量的塑性壓力乘以機械噴嘴處測 量的流量的乘積來測定。功率由式P = P*Q計算，其中P為壓力并且Q為體積流量。
[0045] 術(shù)語"體積流量"一般是指如在機器噴嘴處測量的流量。該流量可基于活塞速率 和活塞橫截面積來計算，或用位于機器噴嘴中的適宜的傳感器來測量。
[0046] 當相對于包含熱塑性材料的模具腔體使用時，術(shù)語"填充"和"充滿"可互換，并且 兩個術(shù)語均是指熱塑性材料停止流入模具腔體中。
[0047] 術(shù)語"注入量"一般是指待從熔體夾持器中注入以完全填充一個或多個模具腔體 的聚合物的體積。注入量體積基于注入前熔體夾持器中的聚合物的溫度和壓力來測定。換 句話講，注入量是在給定溫度和壓力下的注塑活塞的一次沖程中注入的熔融塑性材料的總 體積。注入量可包括穿過一個或多個澆口將熔融塑性材料注入一個或多個注入腔體中。熔 融塑性材料的射流還可通過一個或多個熔體夾持器來制備和注入。
[0048] 術(shù)語"停頓"一般是指某個點，在所述點處流動前沿的速度最小化到足夠使聚合物 的一部分下降至低于其不流動溫度并開始凝固。
[0049] 當用于本文時，術(shù)語"電動馬達"或"電壓機"包括電動伺服馬達和電動線性馬達。
[0050] 術(shù)語"峰值功率流量因子"是指在單個注塑循環(huán)中注塑系統(tǒng)所要求的峰值功率的 歸一化量度，并且可將所述峰值功率流量因子用于直接比較不同注塑系統(tǒng)的功率要求。峰 值功率流量因子通過首先測定峰值功率，所述峰值功率對應于填充循環(huán)（如本文定義）期 間的模塑壓力乘以流量的最大乘積，然后測定待填充模具腔體的注入量來計算。然后，峰值 功率流量因子通過峰值功率除以注入量來計算。
[0051] 將術(shù)語"腔體填充百分比"定義為按體積計的被填充腔體％。因此，如果腔體被填 充了 95%，則被填充的模具腔體的總體積占模具腔體總體積容量的95%。
[0052] 術(shù)語"高產(chǎn)注塑機"被定義為類101或類30注塑機。作為另外一種選擇，術(shù)語"高 產(chǎn)注塑機"可被定義為在模具型芯（其由限定其中間的模具腔體的第一模具部件和第二 模具部件構(gòu)成）達到使用壽命的末期之前能夠執(zhí)行超過1〇〇萬次循環(huán)，優(yōu)選地超過125萬 次循環(huán)，更優(yōu)選地超過200萬次循環(huán)，更優(yōu)選地超過500萬次循環(huán)，以及甚至更優(yōu)選地超過 1000萬次循環(huán)的注塑機。"高產(chǎn)注塑機"的特性包括模具腔體具有大于1〇〇 (并且優(yōu)選地大 于200)的L/T比率、多個模具腔體（優(yōu)選地4個模具腔體，更優(yōu)選地16個模具腔體，更優(yōu) 選地32個模具腔體，更優(yōu)選地64個模具腔體，更優(yōu)選地128個模具腔體以及更優(yōu)選地256 個模具腔體，或者介于4和512之間的任何數(shù)目的模具腔體、熱流道和引導頂出機構(gòu)。
[0053] 術(shù)語"使用壽命"被定義為模具部件在失效或按計劃替換之前的預期壽命。當與模 具部件或模具型芯（或限定模具腔體的模具的任何部分）一起使用時，術(shù)語"使用壽命"是 指預期在質(zhì)量問題顯露在模具部件中之前、在問題隨著模具部件的完整性（例如，擦傷、分 型線的變形、合模表面的變形或過度磨損）顯露之前、或者在機械失效（例如，疲勞失效或 疲勞裂紋）出現(xiàn)在模具部件中之前模具部件或模具型芯處于服役中的時間。通常，當限定 模具腔體的接觸表面必須被廢棄或替換時，模具部件已經(jīng)結(jié)束其"使用壽命"。在模具部件 的"使用壽命"期間，模具部件可需要時常修復或翻新，并且這種修復或翻新不需要完全替 換模具部件來獲得合格的模塑件質(zhì)量和模塑效率。此外，模具部件有可能發(fā)生與模具部件 的正常運行無關(guān)的損壞，諸如部件未從模具中被合適地移除并且模具被強力閉合在未頂出 的部件上，或者操作者使用不適當?shù)墓ぞ邅硪瞥Ｋ芗p壞模具組件。由于這個原因，在 這些損壞的組件達到它們的使用壽命末期之前，有時采用備用的模具部件來替換它們。因 損壞而替換模具部件不改變預期的使用壽命。
[0054] 術(shù)語"引導頂出機構(gòu)"被定義為驅(qū)動以從模具腔體中物理地頂出模塑件的動力部 件。
[0055] 術(shù)語"涂層"被定義為厚度小于0. 13mm(0. 005in)的一層材料，所述材料被設(shè)置在 限定模具腔體的模具部件的表面上，具有不同于限定模具腔體的形狀的主要功能（例如， 保護限定模具腔體的材料的功能、降低模塑件和模具腔體壁之間的摩擦以增強從模具腔體 中移除模塑件的功能）。
[0056] 術(shù)語"平均熱導率"被定義為構(gòu)成模具腔體或模具側(cè)或模具部件的任何材料的熱 導率。構(gòu)成涂層、堆疊板、支撐板和澆口或流道的材料，無論與模具腔體一體或者與模具腔 體分開，均不包含在平均熱導率中。平均熱導率在體積加權(quán)的基礎(chǔ)上進行計算。
[0057] 術(shù)語"有效冷卻表面"被定義為通過其從模具部件去除熱量的表面。有效冷卻表 面的一個例子是限定用于冷卻來自主動式冷卻系統(tǒng)的流體的通道的表面。有效冷卻表面的 另一個例子是模具部件通過其將熱量散布到大氣的外表面。模具部件可具有多于一個有效 冷卻表面，因此可具有介于模具腔體表面和每個有效冷卻表面之間的唯一的平均熱導率。
[0058] 術(shù)語"標稱壁厚"被定義為模具腔體的理論厚度，如果模具腔體被制成具有均一厚 度。標稱壁厚可接近于平均壁厚。標稱壁厚可通過對單獨的澆口填充的模具腔體的長度和 寬度進行積分來計算。
[0059] 術(shù)語"平均硬度"被定義為在期望體積中的任何材料或材料的組合的洛氏硬度。當 存在一種以上材料時，平均硬度是基于每種材料的體積加權(quán)百分比。平均硬度計算包括用 于構(gòu)成模具腔體的任何部分的硬度。平均硬度計算不包括構(gòu)成涂層、堆疊板、澆口或流道和 支撐板的材料，無論與模具腔體一體或不是一體。一般來講，平均硬度是指在模具冷卻區(qū)域 中材料的體積加權(quán)硬度。
[0060] 術(shù)語"模具冷卻區(qū)域"被定義為位于模具腔體表面和有效冷卻表面之間的材料的 體積。
[0061] 術(shù)語"循環(huán)時間"被定義為被要求完全形成注塑件的注塑工藝的單次迭代。循環(huán) 時間包括以下步驟：將熔融的熱塑性材料推進到模具腔體中、用熱塑性材料基本上填滿模 具腔體、冷卻熱塑性材料、分離第一模具側(cè)和第二模具側(cè)以暴露經(jīng)冷卻的熱塑性材料、移除 熱塑性材料和閉合第一模具側(cè)和第二模具側(cè)。
[0062] 高產(chǎn)注塑機（例如，類101或類30注塑機或"超高產(chǎn)"模塑機）諸如公開于2012 年8月31日提交的美國專利申請13/601，514(其以引用的方式并入本文）中的高產(chǎn)注塑 機可被用來生產(chǎn)薄壁的消費品諸如牙刷柄部和剃刀柄部。薄壁件一般被定義為具有100或 更大的高L/T比率。
[0063] 詳細參見附圖，圖1示出了一般包括注入系統(tǒng)12和夾緊系統(tǒng)14的示例性高產(chǎn)注 塑裝置10。可以熱塑性粒料16的形式將熱塑性材料引入注入系統(tǒng)12中。可將熱塑性粒 料16置于料斗18中，所述料斗將熱塑性粒料16喂送到注入系統(tǒng)12的加熱圓筒20中。熱 塑性粒料16在被喂送到加熱圓筒20中之后可通過往復式螺桿22驅(qū)動至加熱圓筒20的端 部。加熱所述加熱圓筒20以及通過往復式螺桿22壓縮熱塑性粒料16會導致熱塑性粒料 16熔化，從而形成熔融的熱塑性材料24。通常在約130°C至約410°C的溫度下對所述熔融 的熱塑性材料進行加工。
[0064] 往復式螺桿22推動熔融的熱塑性材料24朝向噴嘴26以形成熔融的熱塑性材料 24的射流，其將通過一個或多個澆口（優(yōu)選地三個或更少澆口）30被注入進模具28的模具 腔體32中，所述澆口將熔融的熱塑性材料的流量引導到模具腔體32。在其它實施例中，可 通過供料系統(tǒng)（未示出）將噴嘴26與一個或多個澆口 30分開。模具腔體32在模具28的 第一模具側(cè)25和第二模具側(cè)27之間形成，并且第一模具側(cè)25和第二模具側(cè)27通過壓機 或合模裝置34在壓力下保持在一起。壓機或合模裝置34在模塑過程中施加夾緊力，所述 夾緊力大于由用于分離兩個模具半塊25, 27的注入壓力所施加的力，由此在將熔融的熱塑 性材料24注入模具腔體32中的同時使第一模具側(cè)25和第二模具側(cè)27保持在一起。為支 持這些夾緊力，夾緊系統(tǒng)14可包括模具架和模具基座。
[0065] 一旦將熔融的熱塑性材料24的射流注入模具腔體32中，往復式螺桿22就停止向 前行進。熔融的熱塑性材料24表現(xiàn)為模具腔體32的形式，并且熔融的熱塑性材料24在模 具28內(nèi)部冷卻直至熱塑性材料24固化。一旦熱塑性材料24已固化，壓機34就釋放第一 模具側(cè)25和第二模具側(cè)27,所述第一模具側(cè)25和第二模具側(cè)27彼此分離，并且成品件可 從模具28中被頂出。模具28可包括多個模具腔體32以增加總體生產(chǎn)率。所述多個模具 腔體的腔體形狀可以彼此相同、相似或不同。（可認為后者是一套模具腔體）。
[0066] 控制器50與位于噴嘴26和螺桿36附近的傳感器52以通信方式連接。控制器50 可包括微處理器、存儲器、以及一個或多個通信鏈路?？刂破?0也可任選地連接至位于模 具腔體32的端部近側(cè)的傳感器53。該傳感器32可提供熱塑性材料接近模具腔體32中填 充端部時的指示。傳感器32可通過光學方式、氣動方式、機械方式或換句話講感測熱塑性 材料的壓力和/或溫度來感測熱塑性材料的存在。當通過傳感器52測量熱塑性材料的壓 力和溫度時，該傳感器52可將壓力或溫度的信號指示發(fā)送至控制器50,以向控制器50提 供完成填充時模具腔體32(或噴嘴26)中保持的目標壓力。該信號一般可用于控制模塑過 程，使得材料粘度、模具溫度、熔體溫度的變化、以及影響填充速率的其它變化通過控制器 50來調(diào)節(jié)。這些調(diào)節(jié)可在模塑循環(huán)期間立即進行，或可在后續(xù)循環(huán)中進行校正。此外，可將 多個信號對多次循環(huán)平均，然后用于通過控制器50對模塑過程進行調(diào)節(jié)?？刂破?0可分 別經(jīng)由有線連接54, 56而連接至傳感器52、和/或傳感器53、以及螺桿控制36。在其它實 施例中，控制器50可經(jīng)由無線連接、機械連接、液壓式連接、氣動式連接、或本領(lǐng)域普通技 術(shù)人員已知的將使控制器50與傳感器52, 53和螺桿控制36兩者通信的任何其它類型的通 信連接而連接至傳感器52, 53和螺桿控制56。
[0067] 在圖1的實施例中，傳感器52是測量（直接或間接）噴嘴26附近的熔融的熱塑 性材料24的熔體壓力的壓力傳感器。傳感器52產(chǎn)生傳輸?shù)娇刂破?0的電信號。然后控 制器50命令螺桿控制件36以保持噴嘴26中熔融的熱塑性材料24的期望熔體壓力的速率 來推進螺桿22。雖然傳感器52可直接測量熔體壓力，但是傳感器52可測量熔融的熱塑性 材料24的其它特性，諸如指示熔體壓力的溫度、粘度、流量等。同樣，傳感器52不需要直接 位于噴嘴26中，而是傳感器52可位于與噴嘴26流體連接的注入系統(tǒng)12或模具28內(nèi)的任 何位置處。如果傳感器52不位于噴嘴26內(nèi)，則可向所測量的特性施用適當?shù)男Ｕ蜃右?計算噴嘴26中的熔體壓力的估計值。傳感器52不需要與注入流體直接接觸，并可供選擇 地與流體動態(tài)連通，并能夠感測流體壓力和/或其它流體特性。如果傳感器52不位于噴嘴 26內(nèi)，則可對所測量的特性施用適當?shù)男Ｕ蜃右杂嬎銍娮?6中的熔體壓力。在其它實 施例中，傳感器52不需要設(shè)置在與噴嘴流體連接的位置處。相反，傳感器可測量由夾緊系 統(tǒng)14在介于第一模具部件25與第二模具部件27之間的模具分模線處產(chǎn)生的夾緊力。在 一個方面，控制器50可根據(jù)來自傳感器52的輸入而保持壓力。作為另外一種選擇，傳感器 可測量電壓機所需的電力，這可用于計算噴嘴中壓力的估計值。
[0068] 雖然圖1示出了有源閉環(huán)控制器50,但是可使用其它壓力調(diào)節(jié)裝置代替所述閉環(huán) 控制器50。例如，壓力調(diào)節(jié)閥（未示出）或減壓閥（未示出）可代替控制器50以調(diào)節(jié)熔融 的熱塑性材料24的熔體壓力。更具體地，壓力調(diào)節(jié)閥和減壓閥可防止模具28的過壓。用 于防止模具28過壓的另一種可供選擇的機制為當檢測到過壓條件時啟動警報。
[0069] 現(xiàn)在轉(zhuǎn)向圖2,示出了模塑件100的例子。模塑件100為薄壁件。當流動通道的 長度L除以流動通道的厚度T大于100 (即L/T>100)但小于1000時，模塑件一般被認為是 薄壁的。對于具有更復雜的幾何形狀的模具腔體，所述L/T比率可通過從澆口 30到模具腔 體32的端部，將T尺寸對模具腔體32的長度積分，并測定從澆口 30到模具腔體32的端部 的最長流動長度來計算。然后，L/T比率可通過將最長流動長度除以平均部件厚度來測定。 在模具腔體32具有多于一個澆口 30的情況下，L/T比率通過對由每個獨立澆口填充的模 具腔體32的部分的L和T積分來測定，并且給定模具腔體的總體L/T比率為對澆口中任一 個計算的最高L/T比率。在一些注塑行業(yè)中，可將薄壁件定義為具有L/T>100或者具有L/ T>200但〈1000的部件。流動通道的長度L為從澆口 30到模具腔體的端部104測量的最長 流動長度。薄壁件在消費品行業(yè)中是尤其普遍的。
[0070] 高L/T比率部件通常存在于具有小于約IOmm的平均厚度的模塑件中。在消費品 中，具有高L/T比率的產(chǎn)品一般具有小于約5mm的平均厚度。例如，盡管具有高L/T比率的 汽車保險杠面板一般具有IOmm或更小的平均厚度，但是具有高L/T比率的高腳酒杯一般具 有約5_或更小的平均厚度，具有高L/T比率的容器（諸如桶或小瓶）一般具有約3_或 更小的平均厚度，具有高L/T比率的瓶蓋包裝一般具有約2mm或更小的平均厚度，并且具有 高L/T比率的各個牙刷刷毛一般具有約Imm或更小的平均厚度。本文所公開的高產(chǎn)注塑工 藝和裝置對于具有5_或更小的厚度的部件而言是尤其有利的，并且本發(fā)明所公開的方法 和裝置對較薄的部件更有利。
[0071] 具有高L/T比率的薄壁件在注塑中存在某些障礙。例如，流動通道的薄度趨于在 材料到達流動通道端部104之前冷卻熔融的熱塑性材料。當這種情況發(fā)生時，熱塑性材料 凝固并不再流動，這導致不完整的部件。為克服這個問題，傳統(tǒng)的注塑機在非常高的壓力 下，通常大于15, OOOpsi，注入熔融的熱塑性材料，使得熔融的熱塑性材料在可能冷卻和凝 固之前快速填充模具腔體。這是熱塑性材料的制造商提出在非常高的壓力下注入的一個原 因。常規(guī)注塑機在高壓下注入的另一個原因是提高剪切，這提高流動特性，如上所述。此外， 這些非常高的注入壓力需要使用非常硬的材料以形成模具28和供料系統(tǒng)。此外，薄壁件可 包括在材料凝固之前必須被填滿的一個或多個特殊特征結(jié)構(gòu)105諸如活動鉸鏈、長絲、閉 合件、分配器、噴管、波紋管和致動器。
[0072] 當在恒壓下填充時，一般認為填充速率將需要相對于常規(guī)填充方法降低。這是指 在模具完全填充之前，聚合物將與冷的模塑表面接觸較長時間。因此，在填充前需要除去更 多熱，并且這將被預期會導致在模具填充之前材料凝固。已經(jīng)出人意料地發(fā)現(xiàn)，當經(jīng)受基本 上恒定的壓力條件時，盡管模具腔體的一部分低于熱塑性材料的不流動溫度，但是熱塑性 材料將流動。本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員一般將預期此類條件將造成熱塑性材料凝固并堵塞 模具腔體，而不是繼續(xù)流動并填充整個模具腔體。不旨在受理論的束縛，據(jù)信，本文所公開 的方法和裝置的實施例的基本上恒壓條件允許填充期間整個模具腔體中的動態(tài)流動條件 (即不斷移動熔體前沿）。在其流動以填充模具腔體時熔融的熱塑性材料的流動沒有停頓， 因此盡管至少模具腔體的至少一部分低于熱塑性材料的不流動溫度，但是流體沒有凝固的 機會。
[0073] 另外，據(jù)信由于動態(tài)流動條件，盡管經(jīng)歷模具腔體中的這種溫度，但是由于剪切加 熱，所以熔融的熱塑性材料能夠保持高于不流動溫度的溫度。還據(jù)信在開始凝固過程時，動 態(tài)流動條件干擾熱塑性材料中晶體結(jié)構(gòu)的形成。晶體結(jié)構(gòu)形成增加了熱塑性材料的粘度， 這可阻止填充腔體的適宜流動。晶體結(jié)構(gòu)形成和/或晶體結(jié)構(gòu)尺寸的減小可允許在熱塑 性材料流入腔體中并經(jīng)受低于材料的不流動溫度的模具的低溫時，所述熱塑性材料粘度減 小。
[0074] 本發(fā)明所公開的高產(chǎn)注塑方法和系統(tǒng)可使用位于靠近流動位點端部的傳感器 (如上圖1中的傳感器53)以監(jiān)測材料粘度的變化、材料溫度的變化、以及其它材料性能的 變化?？蓪碜栽搨鞲衅鞯臏y量傳遞給控制器以允許控制器實時校正過程，以確保熔體前 沿壓力在熔體前沿到達模具腔體的端部之前被解除，這可造成模具飛邊、另一壓力和功率 峰值。此外，控制器可使用傳感器測量以調(diào)節(jié)所述過程中的峰值功率和峰值流量點，以便實 現(xiàn)一致的加工條件。除了使用傳感器測量以在當前注塑循環(huán)期間對過程進行實時微調(diào)之 夕卜，還可使用控制器隨時間推移（即經(jīng)多個注塑循環(huán)）來調(diào)節(jié)過程。以這種方式，當前注塑 循環(huán)可基于在較早時間點處的一個或多個循環(huán)期間發(fā)生的測量來校正。在一個實施例中， 可將傳感器讀數(shù)對許多循環(huán)平均，以便實現(xiàn)過程一致性。
[0075] 在各種實施例中，模具可包括使整個模具腔體保持在低于不流動溫度的溫度下的 冷卻系統(tǒng)。例如，甚至可使接觸包含熔融的熱塑性材料的射流的模具腔體表面冷卻以保持 較低溫度?？墒褂萌魏芜m宜的冷卻溫度。例如，可使模具基本上保持在室溫下。結(jié)合此類 冷卻系統(tǒng)可有利地提高冷卻形成注塑部件的速度并準備好從模具中彈出。
[0076] 熱塑件材料：
[0077] 在本公開的高產(chǎn)注塑方法和裝置中可使用多種熱塑性材料。在一個實施例中，熔 融的熱塑性材料具有粘度，所述粘度如由在約230C的溫度和2. 16kg重量下進行的ASTM D1238所測量的、約0. lg/10min至約500g/10min的熔體流動指數(shù)來定義。例如，對于聚 丙烯而言，烙體流動指數(shù)可在約〇. 5g/10min至約200g/10min的范圍內(nèi)。其它適宜的烙體 流動指數(shù)包括約lg/l〇min至約400g/10min，約10g/10min至約300g/10min，約20至約 200g/10min，約 30g/10min 至約 100g/10min，約 50g/10min 至約 75g/10min，約 0? lg/10min 至約lg/l〇min，或約lg/10min至約25g/10min。基于模塑制品的應用和用途來選擇材料的 MFI。例如，MFI為0. lg/lOmin至約5g/10min的熱塑性材料可適用于注拉吹塑（ISBM)用 預成型件。MFI為5g/10min至約50g/10min的熱塑性材料可適用于封裝制品用的蓋和塞。 MFI為50g/10min至約150g/10min的熱塑性材料可適用于制造桶或盆。MFI為150g/10min 至約500g/10min的熱塑性材料可適用于具有極高L/T比率的模塑制品，諸如薄板。此類熱 塑性材料的制造一般提出材料應該使用超過6000psi，并常常大大超過6000psi的熔體壓 力來注塑。與關(guān)于此類熱塑性材料的注塑的常規(guī)教導內(nèi)容相反，本公開的高產(chǎn)注塑方法和 裝置的實施例有利地允許使用此類熱塑性材料形成優(yōu)質(zhì)注塑部件并在低于6000psi，并且 可能遠低于6000psi的烙體壓力下加工。
[0078] 所述熱塑性材料可以例如為聚烯烴。示例性聚烯烴包括但不限于聚丙烯、聚乙烯、 聚甲基戊烯、以及聚丁烯-1。前述聚烯烴的任一種均可來源于生物基給料，諸如甘蔗或其它 農(nóng)產(chǎn)品，以制備生物_聚丙烯或生物_聚乙烯。當在熔融狀態(tài)時，聚烯烴有利地展示剪切致 稀。剪切致稀是流體在置于壓縮應力下時粘度降低。剪切致稀可有益地允許使熱塑性材料 在整個注塑過程中保持流動。不旨在受理論束縛，據(jù)信熱塑性材料，具體地聚烯烴的剪切致 稀性能，導致當在恒定的壓力下加工所述材料時，材料粘度的較少變化。因此，本公開的方 法和裝置的實施例可對熱塑性材料的變化較不敏感，所述變化例如由于著色劑或其它添加 劑以及加工條件導致。這種對熱塑性材料性能的批次間變化的降低的敏感度還可有利地允 許使用本公開的方法和裝置的實施例加工工業(yè)后和消費后可再循環(huán)塑料。工業(yè)后、消費后 可再循環(huán)塑料來源于作為消費品本身已結(jié)束其生命周期和換句話講將作為固體廢品丟棄 的終產(chǎn)品。此類可再循環(huán)的塑料，以及熱塑性材料的共混物本身具有其材料性能的顯著的 批次間變化。
[0079] 熱塑性材料還可以為例如聚酯。示例性聚酯包括但不限于聚對苯二甲酸乙二醇酯 (PET) WET聚合物可來源于生物基原料諸如甘蔗或其它農(nóng)產(chǎn)品以生產(chǎn)部分的或完全的生物 PET聚合物。其它合適的熱塑性材料包括聚丙烯和聚乙烯的共聚物，以及熱塑性彈性體的聚 合物和共聚物，聚酯、聚苯乙烯、聚碳酸酯、聚（丙烯晴-丁二烯-苯乙烯）、聚乳酸、生物基 聚酯諸如聚（呋喃甲酸乙烯酯）多羥基鏈烷酸酯、聚呋喃乙烯酯（被認為是對PET的替換 物或直接替代物）、多羥基鏈烷酸酯、聚酰胺、聚縮醛、乙烯_ a烯烴橡膠、和苯乙烯-丁二 烯-苯乙烯嵌段共聚物。熱塑性材料還可以為多重聚合物和非聚合的材料的共混物。熱塑 性材料可以為，例如產(chǎn)生多模態(tài)或雙模態(tài)共混物的高、中、以及低分子量聚合物的共混物。 多模態(tài)材料可按獲得具有優(yōu)異的流動性能，還具有令人滿意的化學/物理性能的熱塑性材 料的方式設(shè)計。熱塑性材料還可以為聚合物與一種或多種小分子添加劑的共混物。小分子 可以為例如硅氧烷或當加入熱塑性材料時，改善聚合物材料的流動性的其它潤滑分子。
[0080] 其它添加劑可包括無機填料諸如碳酸鈣、硫酸鈣、滑石、粘土（例如納米粘 土）、氫氧化鋁、硅酸鈣、形成纖維或微球的玻璃、結(jié)晶二氧化硅（例如，石英、novacite、 crystallobite)、氫氧化鎂、云母、硫酸鈉、鋅鋇白、碳酸鎂、氧化鐵；或有機填料諸如稻殼、 秸桿、大麻纖維、木粉、或木材、竹子或甘蔗纖維。
[0081] 其它適宜的熱塑性材料包括可再生的聚合物如直接由生物體產(chǎn)生的聚合物的非 限制性例子，諸如多羥基鏈烷酸酯（例如，聚（￠-羥基鏈烷酸酯）、聚（3-羥基丁酸酯-共 聚-3-羥基戊酸酯，NODAX (注冊商標）），以及細菌纖維素；從植物、農(nóng)作物和林木、以及生 物質(zhì)中提取的聚合物，如多糖及其衍生物（例如樹膠、纖維素、纖維素酯、甲殼質(zhì)、脫乙酰殼 多糖、淀粉、化學改性的淀粉、乙酸纖維素的顆粒）、蛋白質(zhì)（例如玉米素、乳清、谷蛋白、膠 原）、脂質(zhì)、木質(zhì)素和天然橡膠；由淀粉和化學淀粉制備的熱塑性淀粉、以及衍生自天然來 源的單體的現(xiàn)有聚合物以及衍生物，諸如生物聚乙烯、生物聚丙烯、聚對苯二甲酸丙二醇 酯、聚乳酸、NYLON 11、醇酸樹脂、基于琥珀酸的樹脂、以及生物聚對苯二甲酸乙二醇酯。
[0082] 適宜的熱塑性材料可包括如上所列例子中的不同熱塑性材料的共混物或多種共 混物。不同材料也可以為來源于天然生物衍生或石油衍生材料的材料、或生物衍生或石油 衍生材料的可再循環(huán)材料的組合。共混物中熱塑性材料的一種或多種可以為能夠生物降解 的。并且對于非共混的熱塑性材料而言，材料可以為能夠生物降解的。
[0083] 示例性熱塑性樹脂連同其推薦的操作壓力范圍提供于下表中：
[0084]

【權(quán)利要求】
1. 一種用于操作高產(chǎn)注塑機的方法，所述方法包括： 提供具有模具的注塑機，所述模具包括第一模具側(cè)和第二模具側(cè)以及在所述第一模具 側(cè)和所述第二模具側(cè)之間形成的模具腔體，所述第一模具側(cè)和所述第二模具側(cè)中的至少一 者具有超過51. 9W/m-°C (30BTU/HR FT °F )的平均熱導率； 操作所述注塑機經(jīng)過至少一個注塑循環(huán)，所述注塑循環(huán)包括： 將熔融的熱塑性材料推進所述模具腔體中； 用熱塑性材料基本上填滿所述模具腔體； 冷卻所述熱塑性材料； 分離所述第一模具側(cè)和所述第二模具側(cè)以暴露所述經(jīng)冷卻的熱塑性材料； 移除所述經(jīng)冷卻的熱塑性材料；以及 閉合所述第一模具側(cè)和所述第二模具側(cè)； 其中所述提供包括提供所述注塑機，其特征在于所述第一模具側(cè)和所述第二模具側(cè)中 的至少一者具有介于125萬和1000萬次注塑循環(huán)之間的使用壽命，其中這些注塑循環(huán)中的 每個包括所述基本上填滿、冷卻、分離、移除和閉合。
2. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述提供包括提供所述注塑機，其中 所述第一模具側(cè)和所述第二模具側(cè)中的每個具有51.9W/m-°C (30BTU/HR FT°F )的平均熱 導率。
3. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中： 所述提供包括提供具有三個或更少澆口的所述注塑機，所述三個或更少澆口流體地連 接到所述模具腔體；并且 所述推進包括將所述熱塑性材料推進穿過所述三個或更少澆口。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其中所述提供包括提供具有所述三個或更少澆口的所 述注塑機，其中所述三個或更少澆口中的至少一個具有的橫截面積小于在所述模具腔體中 由經(jīng)冷卻的熱塑性材料形成的部件的標稱壁厚的80%。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其中所述提供包括提供具有所述三個或更少澆口的 所述注塑機，其中具有小于所述標稱壁厚的80%的橫截面積的所述至少一個澆口具有介于 0· 5mm和IOmm之間的有效燒口面積。
6. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述提供包括提供具有所述薄壁模具 腔體的所述注塑機，所述薄壁模具腔體具有大于100的L/T比率。
7. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述提供包括提供具有所述薄壁模具 腔體的所述注塑機，所述薄壁模具腔體具有大于100但小于1000的L/T比率。
8. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述提供包括提供具有至少四個模具 腔體的所述注塑機。
9. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中： 所述提供包括提供所述注塑機，其中所述模具腔體為在所述第一模具部件和第二模具 部件之間形成的多個模具腔體中的一個，其中所述多個包括介于16個和256個模具腔體之 間；并且 所述推進包括將所述熱塑性材料推進到所述多個模具腔體中。
10. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述操作包括操作所述注塑機經(jīng)過 多個注塑循環(huán)，其中所述注塑循環(huán)中的每個包括所述基本上填滿、冷卻、分離、移除和閉合， 并且所述注塑循環(huán)中的每個具有介于2秒和15秒之間的循環(huán)時間。
11. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述操作包括操作所述注塑機，其中 所述注塑循環(huán)中的每個具有介于8秒和10秒之間的循環(huán)時間。
12. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述操作包括操作所述注塑機經(jīng)過 125萬至1000萬次注塑循環(huán)而不超過所述模具的使用壽命，其中所述注塑循環(huán)中的每個包 括所述基本上填滿、冷卻、分離、移除和閉合。
13. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述操作包括操作所述注塑機經(jīng)過 200萬至500萬次注塑循環(huán)而不超過所述模具的使用壽命，其中所述注塑循環(huán)中的每個包 括所述基本上填滿、冷卻、分離、移除和閉合。
14. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述提供包括提供所述注塑機，其中 所述第一模具部件和所述第二模具部件中的至少一個由具有小于20Rc的平均硬度的材料 制成。
15. 根據(jù)前述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中所述提供包括提供所述注塑機，其 中所述第一模具部件和所述第二模具部件中的至少一個由選自包括下列的組的材料制成： 鋁、鈹、銅、和它們的任何合金。
【文檔編號】B29C45/27GK104321182SQ201280073315
【公開日】2015年1月28日 申請日期:2012年11月20日 優(yōu)先權(quán)日:2012年5月21日
【發(fā)明者】G·M·艾爾托寧, R·E·紐法斯, D·D·倫普金, V·S·布雷登巴赫, K·N·麥康奈爾, M·T·多德 申請人:寶潔公司