制造有軌車(chē)輛的車(chē)鉤型芯之間的聯(lián)鎖特征的方法
【專(zhuān)利摘要】一種用于制造兩個(gè)關(guān)聯(lián)的有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯之間的聯(lián)鎖特征的系統(tǒng)包括芯盒（192）的第一半部、芯盒（192）的第二半部、以及松件（194），其中芯盒（192）的第一半部限定用于形成有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯的第一半部的型腔，芯盒（192）的第二半部限定用于形成有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯的第二半部的型腔，以及松件（194）包括位于成形為裝配入所述型腔的第一側(cè)上的延伸部。
【專(zhuān)利說(shuō)明】制造有軌車(chē)輛的車(chē)鉤型芯之間的聯(lián)鎖特征的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明總體涉及鐵路車(chē)鉤領(lǐng)域，更為具體而言，涉及用于制造鐵路車(chē)鉤的鉤舌的內(nèi)部空間的型芯和制造這些型芯的方法，以及鉤舌自身的結(jié)構(gòu)及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002]有軌車(chē)輛車(chē)鉤設(shè)置在有軌車(chē)輛的各端部以使所述有軌車(chē)輛的一個(gè)端部與另一有軌車(chē)輛的鄰近設(shè)置的端部連接。這些車(chē)鉤各自的可接合部分在有軌車(chē)輛領(lǐng)域已知為鉤舌。例如，在美國(guó)專(zhuān)利第4，024，958號(hào)、第4，206，849號(hào)、第4，605，133號(hào)、和第5，582，307號(hào)中給出教導(dǎo)的鐵路貨車(chē)車(chē)鉤的鉤舌。
[0003]通常使用模具和制造鉤舌內(nèi)部空間的三個(gè)型芯，用鑄鋼來(lái)制造車(chē)鉤鉤舌。這三個(gè)型芯通常構(gòu)成后型芯或“腎狀”部分，中間型芯或“C-10”或“樞銷(xiāo)”部分，以及前型芯或“指狀”部分。在鑄造過(guò)程本身，模具和放置在模具內(nèi)的三個(gè)型芯的相互關(guān)系對(duì)制造令人滿(mǎn)意的鐵路貨車(chē)車(chē)鉤的鉤舌至關(guān)重要。
[0004]用于生產(chǎn)這些元件的最常用的技術(shù)是通過(guò)砂型鑄造。砂型鑄造提供了一種用于形成復(fù)合中空形狀(例如車(chē)鉤本體、鉤舌、側(cè)架和搖枕)的低成本、高產(chǎn)量的方法。一般的砂型鑄造操作中，(I)圍繞模型灌筑砂形成模具，該模具通常具有澆注系統(tǒng)；(2)從模具中移除模型；(3)將型芯放置于模具中，封閉該模具；(4)通過(guò)澆注系統(tǒng)向模具填充熾熱的液體金屬；(5)使模具內(nèi)的金屬冷卻；(6)通過(guò)脫模取下凝固的金屬，所述凝固的金屬被稱(chēng)為粗鑄件；以及(7)對(duì)鑄件進(jìn)行研磨和清潔，其中可包括使用研磨機(jī)、焊機(jī)、熱處理和機(jī)械加工。
[0005]在砂型鑄造操作中，使用砂子作為基礎(chǔ)材料來(lái)制造模具，所述砂子與粘結(jié)劑混合以保持形狀。模具制造為兩個(gè)半部一沿模縫線分離的上型部(頂部)和下型部(底部)。砂子圍繞模型進(jìn)行灌筑并在從模具中取出模型之后保持該模型的形狀。在型模中切削出出模角度以確保在取出期間從模具中取出型模。在一些砂型鑄造操作中，在通過(guò)澆注工藝成型過(guò)程中使用砂箱支承砂子。型芯插入模具，上型部放置于下型部上以封閉模具。
[0006]當(dāng)鑄造復(fù)合或中空部件時(shí)，型芯用于限定中空內(nèi)部，或用于限定不能以其他方式由模型制作的復(fù)雜部分。通常通過(guò)將砂和粘合劑混合在一起，然后在成形為該型芯產(chǎn)生的特征的盒子內(nèi)填充混合在一起的砂和粘結(jié)劑來(lái)制成這些型芯。這些芯盒可手工填塞，或者使用吹芯機(jī)制成。將型芯從芯盒中移走，并放入模具中。使用指引放置的型芯座來(lái)將型芯放置于模具中，并在灌注金屬時(shí)阻止型芯移動(dòng)。另外，芯撐可用于支承或抑制型芯的移動(dòng)，并在凝固過(guò)程中熔合至基體金屬中。
[0007]模具通常含有澆注系統(tǒng)，該澆注系統(tǒng)為熔融金屬提供通道，并且控制金屬向型腔的流入。這種澆注由直澆口組成，該直澆口控制金屬的流速，并且與澆道連接。澆道是金屬流過(guò)澆口進(jìn)入型腔的通道。該澆口控制進(jìn)入型腔的流速，并且防止液體擾動(dòng)。
[0008]在金屬灌入模具之后，隨著鑄件接近固態(tài)，鑄件冷卻并收縮。當(dāng)金屬收縮時(shí)，必須繼續(xù)注入額外的液態(tài)金屬至收縮區(qū)域，否則在最終部件將出現(xiàn)空隙。在具有重厚金屬部分的位置，在模具中放置冒口以提供液體金屬的副儲(chǔ)液器。這些冒口是最后凝固區(qū)域，從而使得內(nèi)容物保持在液態(tài)的時(shí)間比鑄造的部件或型腔的時(shí)間長(zhǎng)。當(dāng)型腔的內(nèi)容物冷卻時(shí)，冒口補(bǔ)給收縮的區(qū)域，確保產(chǎn)生固體最終鑄件。在上型模具的頂部開(kāi)口的冒口，還可作為灌入和冷卻期間氣體溢出的出口。
[0009]在各種鑄造技術(shù)中，使用不同的型砂粘合劑讓砂子保持型模形狀。這些粘合劑對(duì)最終產(chǎn)品具有很大影響，因?yàn)樗鼈兛刂瞥叽绲姆€(wěn)定性、表面光潔度、以及各具體過(guò)程可完成的鑄造細(xì)節(jié)。兩種最典型的砂型鑄造方法包括:(1)濕砂，由娃砂、有機(jī)粘結(jié)劑和水組成；以及(2)由硅砂和快速固化化學(xué)粘結(jié)劑組成的自硬或常溫自硬。傳統(tǒng)地，由于與造模材料有關(guān)的成本較低，使用濕砂工藝制作車(chē)鉤本體和鉤舌。盡管多年來(lái)這種方法在生產(chǎn)這些元件方面是有效的，但這種工藝仍有缺陷。
[0010]許多鉤舌由于其金屬的內(nèi)部和/或外部不一致而不合格。當(dāng)在鑄造過(guò)程中一個(gè)或一個(gè)以上型芯移動(dòng)時(shí)，可引起這些不一致，造成鉤舌壁的厚度變化。這些變化可導(dǎo)致鉤舌在使用期間偏載和失效風(fēng)險(xiǎn)增加。
[0011]傳統(tǒng)上，所述三個(gè)型芯各自需要設(shè)定在模具內(nèi)有助于保持各型芯的位置的分離的芯座內(nèi)。而且，為了避免偏移，額外的支承機(jī)制(例如手動(dòng)插入釘)是必要的。這些技術(shù)是勞動(dòng)密集的并且考慮了人為誤差。
[0012]早期的設(shè)計(jì)還可允許在灌入期間由于在一些區(qū)域的急劇過(guò)渡而導(dǎo)致的鋼水流擾動(dòng)。當(dāng)金屬在高速下填充模具時(shí)，這會(huì)造成擾動(dòng)。模具或型芯內(nèi)的任何急劇或突然過(guò)渡也會(huì)造成擾動(dòng)，和/或造成使型芯偏移的壓力梯度。而且，擾動(dòng)或壓力梯度可導(dǎo)致模具侵蝕、雜質(zhì)和再氧化缺陷。這些問(wèn)題可引發(fā)固化問(wèn)題，例如收縮和多孔，這些固化問(wèn)題進(jìn)而導(dǎo)致鉤舌不合格。
[0013]上述問(wèn)題均可導(dǎo)致鉤舌型芯表面的鑄造不一致。所產(chǎn)生的部件的這些不一致和低疲勞強(qiáng)度的后果是極其昂貴的，如美國(guó)鐵路協(xié)會(huì)(AAR)對(duì)于何時(shí)必須報(bào)廢和更換部件具有嚴(yán)格的標(biāo)準(zhǔn)。2011Field Manual of the AAR在第16條A部分中指出“通過(guò)肉眼檢查和/或通過(guò)使用AAR Specification M-220規(guī)定的非破壞性測(cè)試確定出……任何區(qū)域具有裂縫或發(fā)現(xiàn)折斷的鉤舌應(yīng)當(dāng)報(bào)廢(著重強(qiáng)調(diào))”。由于這些嚴(yán)格的標(biāo)準(zhǔn)，以及在野外更換這些部件的花費(fèi)，當(dāng)前需要改善車(chē)鉤鉤舌的強(qiáng)度和/或疲勞壽命以及需要改進(jìn)用于形成鉤舌的型芯的設(shè)計(jì)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0014]在第一實(shí)施方式中，一種用于產(chǎn)生兩個(gè)關(guān)聯(lián)有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯之間的聯(lián)鎖特征的系統(tǒng)包括芯盒的第一半部、芯盒的第二半部和松件，所述芯盒的第一半部限定用于形成有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯的第一半部的型腔，所述芯盒的第二半部限定用于形成有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯的第二半部的型腔，以及所述松件包括位于第一側(cè)上的適合于裝配入所述型腔的延伸部。
【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0015]參考下述附圖和描述可以更容易理解本系統(tǒng)。附圖中的元件不是必須成比例，而重點(diǎn)放在舉例說(shuō)明本發(fā)明的原理上。而且，在附圖中，相同的附圖標(biāo)記在不同的視圖中指代相應(yīng)的部件。而且，附圖中顯示的測(cè)量值僅為示例，而非意欲限定權(quán)利要求的范圍。
[0016]圖1示出了完成的鉤舌的頂視圖；[0017]圖2示出了完成的鉤舌的側(cè)視圖；
[0018]圖3A示出了完成的鉤舌的透視圖；
[0019]圖3B示出了從圖3A的相反側(cè)看的完成的鉤舌的透視圖；
[0020]圖4示出了本發(fā)明的部分插入本發(fā)明的腎狀/C-1O型芯的指狀型芯的透視圖；
[0021]圖5示出了圖4所示的型芯完全地安裝在一起；
[0022]圖6示出了圖4所示的型芯的剖視圖；
[0023]圖7示出了圖4所示的型芯，其突出第一過(guò)渡部分；
[0024]圖8示出了圖4所示的指狀型芯的側(cè)視圖；
[0025]圖9示出了圖4所示的C-1O/腎狀型芯的側(cè)視圖；
[0026]圖10示出了圖4所示的C-1O/腎狀型芯的C-1O側(cè)的側(cè)視圖；
[0027]圖11示出了現(xiàn)有技術(shù)的C-1O/腎狀型芯和現(xiàn)有技術(shù)的指狀型芯安裝在一起的剖視圖；
[0028]圖12示出了圖11所示的型芯，其突出第一過(guò)渡部分；
[0029]圖13示出了圖11所示的突出第一過(guò)渡部分的型芯的頂視圖；
[0030]圖14示出了圖4所示的突出第一過(guò)渡部分的型芯的頂視圖；
[0031]圖15示出了鉤舌型模中就位的圖4所示的型芯，從而示出將圍繞該型芯形成的鉤舌的形狀；
[0032]圖16示出了鉤舌型腔中就位的圖11所示的型芯，從而示出將圍繞該型芯形成的鉤舌的形狀；
[0033]圖17示出了圖4所示的結(jié)合后的型芯的側(cè)視圖；
[0034]圖18示出了圖11所示的結(jié)合后的型芯的側(cè)視圖；
[0035]圖19示出了圖11所示的結(jié)合后的型芯的頂視圖；
[0036]圖20示出了圖4所示的結(jié)合后的型芯的頂視圖；
[0037]圖21示出了圖4和圖11所示的型芯在腎狀/C-1O型芯和指狀型芯之間的第二過(guò)渡部分處的對(duì)比的頂視圖；
[0038]圖22示出了圖4所示的對(duì)后型芯撐添加了示例性測(cè)量值的型芯的頂視圖；
[0039]圖23示出了圖4所示的結(jié)合后的型芯的側(cè)視圖；
[0040]圖24示出了圖4所示的后型芯撐的近視側(cè)視圖；
[0041]圖25示出了圖4所示的后型芯撐的近視透視圖；
[0042]圖26示出了圖11所示的添加了角度的結(jié)合后的型芯的頂視圖；
[0043]圖27示出了在鉤舌型腔中就位的圖11所示的型芯的頂視圖，從而示出該型腔外側(cè)的后型芯撐的延伸部；
[0044]圖28示出了在鉤舌型腔中就位的圖4所示的型芯的頂視圖，從而示出該型腔外側(cè)的后型芯撐的延伸部；
[0045]圖29是使用本發(fā)明的型芯形成的鉤舌型芯的后視圖；
[0046]圖30是使用現(xiàn)有技術(shù)型芯形成的現(xiàn)有技術(shù)鉤舌的后視圖；
[0047]圖31示出了圖11所示的型芯的側(cè)視圖，其示出了橫向模縫線；
[0048]圖32示出了圖4所示的型芯的頂視圖，其示出了豎向?？p線；
[0049]圖33是松件就位的打開(kāi)的垂直分開(kāi)的芯盒的頂視圖；[0050]圖34是圖33所示的松件的側(cè)視圖；
[0051]圖35是圖33所示的松件的頂視圖；
[0052]圖36是圖33所示的松件的透視圖；
[0053]圖37是示出了通過(guò)現(xiàn)有技術(shù)腎狀型芯形成的開(kāi)口的現(xiàn)有技術(shù)鉤舌的側(cè)橫截面視圖；
[0054]圖38是使用圖4所示的型芯形成的鉤舌的側(cè)橫截面視圖；
[0055]圖39是本發(fā)明的示出了 C-1O銷(xiāo)孔的鉤舌的橫截面視圖。
【具體實(shí)施方式】
[0056]本發(fā)明的第一目的是通過(guò)使用具有獨(dú)特聯(lián)鎖特征的兩個(gè)型芯減少鑄造期間型芯偏移并且因此改善車(chē)鉤鉤舌的強(qiáng)度和疲勞壽命。圖1-圖3示出了完成的鉤舌，用于參考。通過(guò)【背景技術(shù)】，完成的鉤舌的一般部件將在此參考圖1-圖3進(jìn)行描述。鉤舌10具有緩沖臺(tái)12、C-1O銷(xiāo)孔14、下垂孔16、前面18、全開(kāi)止擋20、轂部22、鉤鎖承臺(tái)24、鎖面26、鼻部28、護(hù)銷(xiāo)凸緣30、牽引面32、牽引臺(tái)34、脊部36、脊部過(guò)渡38、尾部40、尾部止擋件42、鎖鐵墊44和鉤舌內(nèi)腕46。參考圖4，第一特定型芯為指狀型芯48，該指狀型芯48形成鉤舌10的前面18側(cè)的空間，并且第二特定型芯為結(jié)合的C-1O/腎狀型芯50，該結(jié)合的C-1O/腎狀型芯50形成鉤舌10的C-1O銷(xiāo)孔14和尾部40部分。
[0057]參考鉤舌10的前部，本發(fā)明使用獨(dú)特形狀的第一型芯，稱(chēng)之為指狀型芯48，如圖4至圖8所示。圖5、圖6和圖7示出了與腎狀型芯50連接的指狀型芯48。圖4示出了將要與第二或C-1O/腎狀型芯連接的指狀型芯48，通過(guò)指狀型芯48的壁54上限定的凸出部52和在形成C-1O/腎狀型芯50的C-1O部分60的壁的第一壁58上限定的插槽56的相互作用將所述指狀型芯48與第二或C-1O/腎狀型芯連接。圖8僅示出了指狀型芯48。
[0058]再次參考圖5、圖7和圖14，凸出部52和插槽56的設(shè)計(jì)形成型芯48與型芯50之間的聯(lián)鎖特征或第一過(guò)渡部分62，這在第一過(guò)渡部分62形成從腎狀/C-1O型芯50到指狀型芯48的平滑過(guò)渡。這種平滑過(guò)渡部分62的優(yōu)勢(shì)在于它減少了鑄造過(guò)程中熔融金屬的擾動(dòng)，進(jìn)而減少了金屬中的固化問(wèn)題(例如雜質(zhì)、再氧化缺陷和多孔)，并且降低了模具侵蝕的可能性。這種特征還會(huì)減少鉤舌10的內(nèi)部特征上熱裂的發(fā)生，熱裂的發(fā)生是現(xiàn)有鑄造的一個(gè)問(wèn)題。而且，它會(huì)更好地控制完成的鉤舌10的C-1O銷(xiāo)孔14和牽引臺(tái)34和緩沖臺(tái)12之間的尺寸。
[0059]本發(fā)明所述的部分62相對(duì)于圖11、圖12和圖13所示的現(xiàn)有技術(shù)過(guò)渡部分62已有所變化，從橫向和豎向增加了此區(qū)域的厚度。例如，在現(xiàn)有技術(shù)中，如圖11和圖12所示，在過(guò)渡部分62的鄰近C-1O型芯50的端壁68的第一端66的如下位置形成銳角64，在該位置所述指狀型芯48的突緣52進(jìn)入C-1O型芯50的插槽56。在本發(fā)明中，所述銳角被消除并由從型芯50的C-1O部分60的第一垂直壁58到該型芯的C-1O部分的端壁68的大約
0.10〃的第一半徑70所代替，其被稱(chēng)為第一前擋塊表面74并且下面將詳細(xì)描述。第一半徑70在附圖中顯示為Rl。第二半徑80在指狀型芯48上形成并且從指狀型芯48上的第二前擋塊76的垂直壁向指狀型芯48的外部垂直部分78延伸。第二半徑80優(yōu)選地測(cè)量為約
0.10〃或更大，并且在附圖中標(biāo)記為R2。第一半徑70還可以描述為在型芯50的C-1O部分60的第一垂直壁58和其與第二半徑的切點(diǎn)之間測(cè)量為約0.10"。第二半徑還可以描述為在指狀型芯48的外部垂直部分78和其與型芯50的C-1O部分的切點(diǎn)之間測(cè)量為約0.10"。
[0060]型芯的C-1O部分60和指狀型芯48之間的第一過(guò)渡部分62還通過(guò)相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)(圖12和圖13所示)增加所述過(guò)渡部分62的寬度W和高度H (如圖7和圖14所示)進(jìn)行了改進(jìn)。過(guò)渡部分62具有形成縱軸86的第一側(cè)82和第二側(cè)84 (圖7)并且具有形成橫軸92的第三側(cè)88和第四側(cè)90 (圖14)。從半徑Rl和R2在過(guò)渡部分62的頂側(cè)94上會(huì)合的點(diǎn)到Rl和R2在過(guò)渡部分62的底側(cè)96上會(huì)合的點(diǎn)形成高度H。在過(guò)渡部分62的第三側(cè)88和第四側(cè)90之間形成過(guò)渡部分62的寬度W，如圖14所示。第三側(cè)88形成鉤舌10的內(nèi)部或內(nèi)腕側(cè)98，第四側(cè)90形成鉤舌10的尾部止擋件側(cè)100。圖12和圖13中示出的現(xiàn)有技術(shù)，相應(yīng)的高度Hl為約2.40〃，寬度Wl為約0.922"。
[0061]過(guò)渡部分62的高度H優(yōu)選地大于約2.5〃并且寬度W優(yōu)選地大于約0.925"。作為選擇，高度H可以相對(duì)于對(duì)應(yīng)的現(xiàn)有技術(shù)高度增加至少約75%，并且寬度W可以相對(duì)于對(duì)應(yīng)的現(xiàn)有技術(shù)寬度增加至少約50%。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，高度H為約3.98"，寬度W為約1.33"。
[0062]這些變化會(huì)產(chǎn)生比現(xiàn)有技術(shù)過(guò)渡更為平滑的從C-1O/腎狀型芯50到指狀型芯48的過(guò)渡。消除了現(xiàn)有技術(shù)中的銳角64，并且這種更為平滑的過(guò)渡部分62在完成的鉤舌10的相應(yīng)區(qū)域104形成更為均勻的壁102厚度，如圖15所示。在由過(guò)渡部分62形成的區(qū)域，鉤舌10的開(kāi)口優(yōu)選地高約3.0〃且寬約0.8〃。
[0063]本發(fā)明的第一過(guò)渡部分62的設(shè)計(jì)的另外一方面為添加了前擋塊。由C-1O/腎狀型芯50的C-1O部分60和指狀型芯48的對(duì)應(yīng)垂直壁74、76分別形成前擋塊。如圖5-圖7所示，前擋塊構(gòu)造使指狀型芯48和C-1O/腎狀型芯50精確配合地彼此對(duì)著完全固定，進(jìn)一步減少型芯的偏移。而且，前擋塊表面74、76的設(shè)計(jì)產(chǎn)生了圍繞整個(gè)連接接合點(diǎn)108延伸的360°半徑。這會(huì)使完成的鉤舌10的應(yīng)力減少和固化加強(qiáng)并且減少熱裂的可能性。這種前擋塊構(gòu)造還有助于形成如前所述的大半徑Rl和R2。較大的半徑也有助于降低鉤舌10中的應(yīng)力，并且在填充模具時(shí)提供更為平滑并且較少擾動(dòng)的金屬流。這進(jìn)而降低了熱裂的可能性。
[0064]圖4、圖6和圖8至圖10示出了 C_10/腎狀型芯50的第一前擋塊表面74的優(yōu)選構(gòu)造。插槽56限定在C-1O/腎狀型芯50的C-1O部分60的第一壁58內(nèi)并且優(yōu)選地寬度可約為0.6〃-1.0〃之間且高度可約為2.00〃-3.5〃之間。插槽56優(yōu)選地深度稍微大于1.0〃以容納凸出部52。然而，根據(jù)相應(yīng)的凸出部52的尺寸，插槽深度可以在0.5〃-2.5〃之間。第一前擋塊表面74限定在C-1O/腎狀型芯50的第一壁58上并且圍繞插槽56呈360°延伸，優(yōu)選地在插槽56外側(cè)測(cè)量約0.10〃-0.25〃并且基本上與第一壁58平行。
[0065]相應(yīng)的第二前擋塊表面76 (具有與第一前擋塊表面74基本相同的測(cè)量值從而保持基本精確的裝配)限定為圍繞凸出部52呈360°延伸，從指狀型芯48的壁54延伸并且基本上與指狀型芯48的壁54平行。第二前擋塊76優(yōu)選地在凸出部52的表面外側(cè)延伸約.10〃-.35〃之間。凸出部52包括頂壁110和底壁112，所述頂壁110和底壁112成錐形以便凸出部52的進(jìn)入插槽56的端部114的高度小于凸緣52的另一端116的高度。凸出部52從指狀型芯48的壁54到該凸出部52的端部114優(yōu)選地大于約1.0"。凸出部52優(yōu)選地寬約0.60〃-0.90〃且高約2.75〃-3.25〃。錐形角A優(yōu)選地大于約1°。圖4示出了指狀型芯48插入C-1O/腎狀型芯50，圖5示出了兩個(gè)型芯48、50通過(guò)第一前擋塊72和第二前擋塊74齊平在一起而完全安裝在一起并且示出了兩個(gè)型芯48、50之間的平滑且基本連續(xù)的過(guò)渡部分62。當(dāng)型芯40、50安裝在一起時(shí)，聯(lián)鎖特征62有效地形成高度大于約2.5〃且寬度大于約0.75〃的過(guò)渡部分62。
[0066]較大尺寸的過(guò)渡部分形成了更為堅(jiān)固的接合點(diǎn)，其在型芯組裝之前的處理期間或在這些型芯作為組件放入模具時(shí)降低接合點(diǎn)斷裂的可能性。
[0067]在作為選擇的實(shí)施方式中(未示出)，腎狀型芯和C-1O型芯是分離的。凸出部和第一前擋塊表面限定在位于第二壁118上的C-1O型芯上。在此實(shí)施方式中，插槽和第二前擋塊表面限定在腎狀型芯上。凸出部和插槽及其各自的擋塊表面設(shè)計(jì)為以與在先實(shí)施方式中的凸出部和插槽相同的方式裝配在一起。
[0068]在另外的作為選擇的實(shí)施方式中(未示出)，鍵形物限定在插槽上并且相應(yīng)的孔限定在凸出部上(或反之亦然)以充當(dāng)失效保護(hù)，以使型芯不能向后組裝。
[0069]本發(fā)明的另一方面是對(duì)C-1O/腎狀型芯50的腎狀部分59和C_10部分之間的第二過(guò)渡部分120 (圖17和圖20中通常顯示為陰影部分)的修改。如圖11-圖13所示，現(xiàn)有技術(shù)型芯包括在這些型芯部分59、60之間該位置處急劇的過(guò)渡122。這種過(guò)渡在鑄造期間不利于金屬貫穿鉤舌有效流動(dòng)并且在鑄件冷卻時(shí)可促使熱裂。
[0070]當(dāng)從前面18補(bǔ)澆鑄件時(shí)，液體金屬趨于在較薄的部分冷卻更快。在現(xiàn)有設(shè)計(jì)中，此區(qū)域的壁厚度變化相當(dāng)大，特別是在圖16所示的急劇過(guò)渡部分122。由于液體金屬在進(jìn)入由急劇的過(guò)渡122建立的較厚壁之前首先必須穿過(guò)較薄的部分，它會(huì)較快冷卻，這會(huì)導(dǎo)致在最終部件上的缺陷。
[0071]在本發(fā)明中，如圖4至圖7、圖14、圖15、圖17和圖20所示，材料添加至與現(xiàn)有技術(shù)型芯的同一區(qū)域(例如圖11至圖13、圖16、圖18和圖19所示的相同區(qū)域)相比的第二過(guò)渡部分120。如圖17所示，第二過(guò)渡部分120由在上部C-1O型芯部分60的腎狀部側(cè)壁126和鉤舌尾部側(cè)132之間延伸的頂壁124限定。底壁128在C-1O型芯的下壁和鉤舌尾部側(cè)132之間延伸；第一側(cè)134和第二側(cè)136分別在鉤舌10的內(nèi)腕側(cè)138和鉤舌10的尾部側(cè)132之間延伸。至少約1.93〃的材料已添加至該部分的豎向高度H2使其至少約3.50"，至少約0.97〃的材料已添加至此部分的橫向?qū)挾萕2使其寬至少約I"。這種較平滑的過(guò)渡產(chǎn)生厚度更為均勻的內(nèi)腕側(cè)壁140，如圖15所示。
[0072]這種較平滑的過(guò)渡和更為均勻的內(nèi)腕側(cè)壁140位于鉤舌10的內(nèi)腕部分142并且具有最靠近鉤舌尾部40的第一部分A144、最靠近鉤舌牽引面32的第三部分C148、以及位于第一部分144和第三部分148之間的第二部分B146 (圖16示出了典型現(xiàn)有技術(shù)部件的相同區(qū)域，分別使用144a、146a和148a標(biāo)記)。重要是的要注意，每個(gè)部分的長(zhǎng)度為了參考目的在附圖中已進(jìn)行了一般化，權(quán)利要求并不限于所圖示的這些部分的精確尺寸。
[0073]在一種實(shí)施方式中，第一部分144的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度優(yōu)選地大于第二部分146的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度，第二部分146的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度優(yōu)選地大于第三部分148的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度。而且，第一部分144中內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分和第三部分148的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分之間的厚度差小于約17%，第一部分144中內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分和第二部分146的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分之間的厚度差小于約11%，第二部分146中內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分和第三部分148的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分之間的厚度差小于約11%。在另外的實(shí)施方式中，第一部分144中內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分和第二部分146的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分之間的厚度差小于約17%，第二部分146中內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分和第三部分148的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分之間的厚度差小于約30%。在又一些其他實(shí)施方式中，第一部分144中內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分和第二部分146的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分之間的厚度差小于約4%，第二部分146中內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分和第三部分148的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分之間的厚度差小于約11%。
[0074]作為例子，部分A144內(nèi)的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分的厚度可以為至少約1.34"，部分C內(nèi)的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分的厚度可以為至少約1.19"。作為參照，在圖16所示的現(xiàn)有技術(shù)鉤舌中，部分A144內(nèi)的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分的厚度可以為至少約1.40"，部分B內(nèi)的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分的厚度可以為至少約1.69〃且部分C內(nèi)的內(nèi)腕側(cè)壁140的至少一部分的厚度可以為至少約1.19"。
[0075]在另外的實(shí)施方式中，第一部分144的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度優(yōu)選地小于第二部分146的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度并且第二部分146的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度優(yōu)選地小于第三部分148的內(nèi)腕側(cè)壁140的厚度。在此實(shí)施方式中，包括部分A、B和C的內(nèi)腕部分的整個(gè)內(nèi)腕側(cè)壁142的壁厚度在整個(gè)內(nèi)腕部分的變化小于10%。在又一些其他實(shí)施方式中，包括部分A、B和C的整個(gè)內(nèi)腕側(cè)壁140在整個(gè)尾部止擋件側(cè)壁141的變化小于17%。在又一些另外的實(shí)施方式中，包括部分A、B和C的整個(gè)內(nèi)腕側(cè)壁140在整個(gè)尾部止擋件側(cè)壁141的變化小于
3.5%。
[0076]相似的變化已應(yīng)用至型芯的尾部止擋件側(cè)133。材料添加至該部分的縱向高度H2和橫向?qū)挾萕2。這種較平滑的過(guò)渡會(huì)產(chǎn)生厚度更為均勻的尾部止擋件側(cè)壁141，如圖15所示。這種較平滑的過(guò)渡位于鉤舌10的內(nèi)腕部分的尾部止擋件側(cè)壁141并且具有最靠近鉤舌尾部40的第一部分X145、最靠近鉤舌牽引面32的第三部分Z149，以及位于第一部分145和第三部分149之間的第二部分Y147(圖16示出了典型現(xiàn)有技術(shù)部件的相同區(qū)域，分別使用145a、147a和149a標(biāo)記)。重要的是要注意，每個(gè)部分的長(zhǎng)度為了參考目的在附圖中已進(jìn)行了一般化，并且權(quán)利要求不限于所圖示的這些部分的精確尺寸。
[0077]在一種實(shí)施方式中，第一部分145的至少一部分的尾部止擋件側(cè)壁141的厚度優(yōu)選地大于第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141的厚度，并且第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141的厚度優(yōu)選地大于第三部分149的尾部止擋件側(cè)壁141的厚度。而且，第一部分145的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分和第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分之間的厚度差小于約32%，并且第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分和第三部分149的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分之間的厚度差小于約68%。在另外的實(shí)施方式中，第一部分145的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分和第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分之間的厚度差小于約4%，并且第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分和第三部分149的尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分之間的厚度差小于約51%。
[0078]作為例子，部分X144內(nèi)尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分的厚度可以為至少約
1.23"，部分Y內(nèi)尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分的厚度可以為至少約1.19"，并且部分Z內(nèi)尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分的厚度可以為至少約0.58"。作為參照，在圖16所示的現(xiàn)有技術(shù)鉤舌中，部分X144內(nèi)尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分的厚度可以為至少約
1.23"，部分Y內(nèi)尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分的厚度可以為至少約1.81"，并且部分Z內(nèi)尾部止擋件側(cè)壁141的至少一部分的厚度可以為至少約0.58"。[0079]在又一另外的實(shí)施方式中，包括部分X、Y和Z的整個(gè)尾部止擋件側(cè)壁141在整個(gè)尾部止擋件側(cè)壁141的變化小于32%。在又一實(shí)施方式中，包括部分X、Y和Z的整個(gè)尾部止擋件側(cè)壁141在整個(gè)尾部止擋件側(cè)壁141的變化小于3.2%。
[0080]而且，在另外的實(shí)施方式中，第一部分145的尾部止擋件側(cè)壁141厚度優(yōu)選地小于第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141厚度，并且第二部分147的尾部止擋件側(cè)壁141厚度優(yōu)選地小于第三部分149的尾部止擋件側(cè)壁141厚度。又一次，在這種備選的實(shí)施方式中，優(yōu)選地，包括部分X、Y和Z的整個(gè)內(nèi)腕部分的尾部止擋件側(cè)壁141厚度的變化小于17%。在其他的備選實(shí)施方式中，優(yōu)選地，包括部分Χ、Υ和Z的整個(gè)內(nèi)腕部分的尾部止擋件側(cè)壁141厚度的變化小于3.5%。這些變化在鑄件的應(yīng)力最高的區(qū)域之一產(chǎn)生稍微較厚的橫截面區(qū)域。較厚的區(qū)域降低了應(yīng)力。
[0081]這種新設(shè)計(jì)的第二過(guò)渡部分使鉤舌10具有厚度大約1.0"或更厚的壁150，如圖15所示。此外，本發(fā)明的一種實(shí)施方式具有的材料比如圖21所示的C-1O型芯60的內(nèi)腕側(cè)138上的現(xiàn)有技術(shù)型芯少約0.070"，圖21示出了現(xiàn)有技術(shù)型芯重疊在本發(fā)明型芯的實(shí)施方式上。這產(chǎn)生了如圖21所示的從尾部止擋件側(cè)壁152到內(nèi)腕側(cè)壁154的測(cè)量值為約
2.370〃的型芯。這種變化在所生成的鉤舌10的C-1O鉤舌銷(xiāo)孔14內(nèi)產(chǎn)生位于中心的緩沖區(qū)域155，緩沖區(qū)域155比鉤舌銷(xiāo)孔直徑的108%大，如圖39所示。
[0082]在本發(fā)明的作為選擇的實(shí)施方式中，如現(xiàn)有技術(shù)使用三個(gè)型芯，但如上面具體描述對(duì)過(guò)渡部分進(jìn)行了結(jié)構(gòu)變化。而且，關(guān)于使用分離的C-1O型芯和腎狀型芯，可預(yù)見(jiàn)，在各型芯的垂直壁上具有前擋塊的凸出部和插槽連接結(jié)構(gòu)可以以如在先描述的在C-1O/腎狀型芯和指狀型芯之間具有前擋塊的突緣和插槽連接相同的方式使用。這會(huì)在腎狀型芯和C-1O型芯之間的區(qū)域形成具有前擋塊、凸出部和插槽的過(guò)渡結(jié)構(gòu)。凸出部?jī)?yōu)選地在腎狀型芯上從C-1O型芯延伸入相應(yīng)的插槽。
[0083]在本發(fā)明的另一方面中，重新設(shè)計(jì)了 C-1O/腎狀型芯50的腎狀部分59的后型芯撐156以改善型芯撐和減少偏移。在鑄造期間，形成部件的內(nèi)部空間的型芯安裝在模具160的型芯座內(nèi)，該模具160包括上型部和下型部，其中型芯48、50置于下型部?jī)?nèi)。重新設(shè)計(jì)的后型芯撐部分156也消除了銳角轉(zhuǎn)角162，銳角轉(zhuǎn)角162通常在現(xiàn)有技術(shù)型芯中由于在后型芯撐156退出上型部和下型部的平面166處的銳角164而形成。圖26和圖27示出了示例性的現(xiàn)有技術(shù)設(shè)計(jì)。
[0084]下面所用的術(shù)語(yǔ)“型腔”是指上型部和下型部的形成鉤舌10的外壁168的部分。圖28示出了下型部中型腔的形狀，其中結(jié)合后的型芯48、50位于適當(dāng)位置。后型芯撐部分156包括直部170和外展部172并且優(yōu)選地在型腔的平面166外側(cè)延伸至少0.5〃，所述平面166在型芯48、50在下型部?jī)?nèi)就位時(shí)形成鉤舌10的尾部40的豎向外壁168。而且，后型芯撐156的在平面166外面延伸的壁174向外展開(kāi)以便在壁174與后型芯撐156的從型腔豎向退出平面166和橫向退出平面178兩者之間形成鈍角176，如圖22和圖24所示。這些向外展開(kāi)的壁174增強(qiáng)了型芯48、50的穩(wěn)定性，有助于在鉤舌10的這些區(qū)域的金屬固化，以及減少了鉤舌尾部40的孔188的邊緣周?chē)膽?yīng)力集中并且減少熱裂的可能性。由于消除了現(xiàn)有技術(shù)中的銳角，還在這些區(qū)域減少了應(yīng)力冒口。
[0085]在優(yōu)選的實(shí)施方式中，后型芯撐156包括外展部172和直部170。后型芯撐156的直部170的頂壁180和底壁182的寬度為至少約2.12"。后型芯撐156的直部170的側(cè)壁184、186的高度為至少約1.76"。從退出平面166到型芯座的端部186的距離優(yōu)選地至少約0.25"。后型芯撐156的直部170的轉(zhuǎn)角196的半徑優(yōu)選地約0.3〃_0.6〃。后型芯撐156的寬度W3優(yōu)選地為約2.12〃并且高度優(yōu)選地為約1.76"。而且，重要的是要注意，這些測(cè)量值可以進(jìn)行改變以適應(yīng)不同的型芯座尺寸。后型芯撐156的面積大約在1.5-4.0平方英寸之間。在作為選擇的實(shí)施方式中，后型芯撐部分156包括位于后型芯撐156的底部上的比該后型芯撐156的頂部上的半徑小的半徑。
[0086]所述型芯組合48、50的使用產(chǎn)生了如圖29所示的鉤舌10,該鉤舌具有位于鉤舌尾部40的開(kāi)口 188，其高度與寬度的比例在約1:0.4和1:1.3之間，高度與最大轉(zhuǎn)角半徑的比例在約1:1.25和1:18之間，寬度與最大轉(zhuǎn)角半徑的比例在約1:1.75和1:22之間。鉤舌尾部40的開(kāi)口 188的寬度在約1.4〃-2.2〃之間并且該開(kāi)口的高度在約1.0〃_1.8〃之間。在作為選擇的實(shí)施方式中，轉(zhuǎn)角半徑196、197大于約0.25"。在另外的備選實(shí)施方式中，所述開(kāi)口的轉(zhuǎn)角半徑在0.1〃-0.8〃之間。在另外的實(shí)施方式中，上部轉(zhuǎn)角半徑196優(yōu)選地為至少0.65〃并且下部轉(zhuǎn)角半徑197優(yōu)選地為至少0.4〃。
[0087]在本發(fā)明的另外的實(shí)施方式中，提供了一種形成用于車(chē)鉤鉤舌的型芯的方法。傳統(tǒng)上，型芯在模具中形成，產(chǎn)生具有橫向?？p線199的部件，如圖31所示。型芯傳統(tǒng)上通過(guò)加熱樹(shù)脂工藝或Isocure形成。本發(fā)明使用殼模砂心工藝。本領(lǐng)域眾所周知，殼模砂心工藝是使用裹貼砂的熱激活系統(tǒng)。砂子可以使用薄的酚醛諾?？藰?shù)脂通過(guò)將砂子與所述樹(shù)脂混合并且隨后加熱、融化樹(shù)脂以涂覆砂子來(lái)進(jìn)行熱涂覆。涂覆樹(shù)脂的砂子在六次甲基四胺水溶液中冷卻并且研磨直至砂體分解。隨后對(duì)所述砂子充氣以將其粒子化。作為選擇，砂子可以溫涂覆。向砂子中添加硬脂酸鈣、諾?？藰?shù)脂的六次粉和水/酒精溶液并且加熱。這種混合物隨后冷卻并且充氣以將其粒子化。通過(guò)這些工藝中的任意一者獲得的裹貼砂隨后放置于加熱的芯盒并且停留至加熱的芯盒中融砂的殼達(dá)到期望的厚度。在固化之后，將所述殼從芯盒中取出。通常，使用Isocure的更為傳統(tǒng)的工藝中，這些芯盒沿著橫向軸分離，形成橫向模縫線并且相應(yīng)地拔出壁。
[0088]本發(fā)明的方法可并入垂直取向的?？p線190，?？p線190沿型芯的從后型芯延伸部198到型芯60的C-1O部分的端部延伸的近似中間設(shè)置。圖32圖示了完成的型芯上的?？p線190。圖33示出了打開(kāi)狀態(tài)的芯盒192的兩個(gè)半部。芯盒192的第一半部和第二半部制備為具有C-1O/腎狀型芯的合適的一半特征。型芯的出模角度也適當(dāng)?shù)匾莆灰赃m應(yīng)這種由于模縫線190的重新定位導(dǎo)致的變化。豎向分離的型芯的C-1O部分60的所產(chǎn)生的出模角度優(yōu)選地小于3°，這使最終的鉤舌的C-1O部分在鑄造時(shí)具有小于3°的出模角度。另外的實(shí)施方式不具有出模角。
[0089]盡管避免了現(xiàn)有設(shè)計(jì)中的C-1O銷(xiāo)的裝填，在鉤舌10荷載表面發(fā)生磨損后，應(yīng)該會(huì)發(fā)生一些裝填，由于O出模角的C-1O銷(xiāo)孔14，會(huì)導(dǎo)致均勻裝填C-1O銷(xiāo)。與之相比，橫向分離的型芯的C-1O孔通常具有高達(dá)3°的出模角度并且導(dǎo)致集中裝填C-1O銷(xiāo)和鉤舌C-1O銷(xiāo)孔14。C-1O銷(xiāo)的集中裝填更可能導(dǎo)致銷(xiāo)彎曲或銷(xiāo)失效，銷(xiāo)彎曲或銷(xiāo)失效中的任意一種均會(huì)使車(chē)鉤鉤舌10難以或不可能正常工作。集中裝填還可發(fā)生在拔模后的C-1O鉤舌銷(xiāo)孔14中，這也可導(dǎo)致比C1-10銷(xiāo)孔14中預(yù)期的裝填條件更高的裝填。與集中裝填拔模后C-1O銷(xiāo)孔相比，?？p線的90°移位可使C-1O銷(xiāo)孔的尺寸非常精確。
[0090]上述方法可用于通過(guò)本領(lǐng)域已知的殼模砂心工藝、常溫自硬工藝或任何其他型芯生產(chǎn)工藝形成型芯。
[0091]而且，如果型芯48、50包括諸如上述的聯(lián)鎖特征，分離的松件194可以用于芯盒192，放置在芯盒192的C-1O部分的外側(cè)上的凹口內(nèi)，其中指狀型芯48在這一側(cè)具有相應(yīng)的凸出部52。松件194在至少一側(cè)具有延伸進(jìn)入開(kāi)口的延伸部198，所述延伸部198形成型芯的C-1O部分。松件的延伸部198優(yōu)選地測(cè)量為高至少約3.0〃并且寬至少約.8"。而且，松件194包括鄰接延伸部198的平坦面200，該平坦面200形成型芯的C-1O部分上第一前擋塊74。該平坦面測(cè)量為高至少約4.0〃且寬至少約1.3〃并且圍繞延伸部198呈360°延伸。
[0092]鉤舌頂部的牽引臺(tái)34也進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)以建立與圖37所示的現(xiàn)有技術(shù)型芯的相同區(qū)域相比更為均勻的壁厚度，如圖38所示。這種變化產(chǎn)生在牽引臺(tái)34的正面204上具有均勻壁厚度的牽引臺(tái)豎向壁202的鉤舌10。如圖37所示，傳統(tǒng)的牽引臺(tái)表面32的壁厚度從牽引臺(tái)表面32的頂部206到面32的底部208不同。在示出的例子中，壁面32從牽引臺(tái)表面的頂部206處的0.560〃變成牽引臺(tái)表面32的底部208處的0.49"。在本發(fā)明的重新設(shè)計(jì)的鉤舌10中，壁厚度從頂部206到底部208保持基本相同，如圖38所示。在示例性的實(shí)施方式中，壁厚度從牽引臺(tái)表面32的頂部206到從牽引臺(tái)表面32的底部208保持在約0.47〃-0.53"。作為選擇，牽引臺(tái)34的正面32的統(tǒng)一的壁厚度可以通過(guò)使用適當(dāng)?shù)刂匦略O(shè)計(jì)的橫向分離的型芯形成。
[0093]因?yàn)闋恳_(tái)34傳送施加至車(chē)鉤的縱向荷載的主要部分，統(tǒng)一的壁厚度，特別是在頂部牽引臺(tái)34的底部半徑210上的統(tǒng)一的壁厚度，產(chǎn)生更強(qiáng)構(gòu)造。均勻部分壁厚還允許更為一致的金屬填充和更為一致的金屬冷卻，這改善了鑄件在此區(qū)域的可靠性或完整性并且減低了熱裂的可能性。這點(diǎn)非常重要，因?yàn)锳AR對(duì)鉤舌的這些區(qū)域應(yīng)用較高的標(biāo)準(zhǔn)。要求它們通過(guò)最小極值載荷為650，OOOlbs的靜載張力測(cè)試。必須通過(guò)這些牽引臺(tái)34的大載荷可以產(chǎn)生非常高的應(yīng)力和撓曲，更不用提該特征的重復(fù)裝載產(chǎn)生了要求幾乎完美表面和表面下的材料條件的極端疲勞條件。
[0094]意欲將上述的具體實(shí)施視為是示例性的而非限制性的，并且，應(yīng)當(dāng)理解，隨附的權(quán)利要求(包括全部的等同體)意在限定本發(fā)明的原理和范圍。
【權(quán)利要求】
1.一種用于制造兩個(gè)關(guān)聯(lián)有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯之間的聯(lián)鎖特征的系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括: 芯盒的第一半部，限定用于形成有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯的第一半部的型腔； 芯盒的第二半部，限定用于形成有軌車(chē)輛車(chē)鉤型芯的第二半部的型腔； 松件，成形為裝配入所述型腔，所述松件包括位于第一側(cè)上的延伸部。
2.如權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其中所述延伸部測(cè)量為至少約3.0"高并且至少約0.8〃寬。
3.如權(quán)利要求2所述的系統(tǒng)，其中所述延伸部還包括平坦面，該平坦面被限定為鄰近所述延伸部并且測(cè)量為至少約4.0"高且至少約1.3〃寬。
4.如權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其中所述平坦面延伸至所述延伸部并且圍繞所述延伸部360。。
5.如權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其中所述松件進(jìn)一步包括從垂直于所述第一延伸部的一側(cè)延伸的第二延伸部。
6.如權(quán)利要求5所述的系統(tǒng)，其中所述松件進(jìn)一步包括從與所述第二延伸部相反的一側(cè)延伸的第三延伸部。
7.如權(quán)利要求5所述的系統(tǒng)，其中所述第二延伸部裝配入所述芯盒的第一半部的凹口內(nèi)。
8.如權(quán)利要求6所述的系統(tǒng)，其中所述第三延伸部裝配入所述芯盒的第二半部的凹口內(nèi)。
【文檔編號(hào)】B61G3/04GK103547500SQ201280004712
【公開(kāi)日】2014年1月29日 申請(qǐng)日期:2012年5月15日 優(yōu)先權(quán)日:2011年5月20日
【發(fā)明者】安德魯·F·尼鮑爾, 杰里·R·斯梅雷茨基, 凱莉·戴, 沃恩·毛卡里, 尼克·薩拉馬西克 申請(qǐng)人:貝德羅工業(yè)有限責(zé)任公司